两种火电厂补水方式经济效益的解析.pdf

Ac a d em ic 学术 良等。因此，在制造过程中，应严格要 求焊接质量，坚决杜绝上述缺陷的出现。 在焊接完成后，1级焊缝应进行 1 0 0 ％的 检验 。采用超声波检验时其评定合格等 级 应 达 到 J B ／ T 1 0 5 9 9中 I级 焊 缝 的验 收 准则要求。采用射线检验时应达到 G B ／ T 3 3 2 3的规定，其评定合格等级不应低于 I I 级 。监检人员应及时对焊接工 或 是 自检员的 自检记录进行检查。对于 重要的金属结构件的焊接过程，监检人 员 应到 现场 监检 焊接 过程 。通过 无损 检 测，可以检测 出起重机的焊接缺陷，总 结起重机焊接缺陷如表 1 所示 表 1 常见焊接缺陷形式 缺陷名称 缺陷示意图 飞溅 ／一 ■ - I 一／ j 焊缝波纹 匕，／，／ _拶 I ，一 ， 焊渣 咬边 气孔 3 ． 总 结 通过对无损检测技术的特点分析， 深入研究了无损检测技术在起重机械制 造过程中的应用，为确保起重机的质量 打好基础，这也从根本上避免了某些潜 在 的危险因素，从而保证 了起重机械在 日后的安全运行 。 参考文献 [ 1 ] 刘伟，喻宝桢 ．预 防起重机械 安全事故 的几 点措施 [ J ] ．工程机械， 2 0 1 0 ． 8 ，4 1 [ 2 ]雷勇利 ．无损检测在起重机制造 过程的应用 [ J ] ．长沙企业技术开发， 2 01 3 ． 0 2 ． 1 6 [ 3 ] 刘 廷贵，鹿道智，周震，黄 守 勤 ． 锅炉压力容器压力管道焊工考证基 础 知 识 [ M ] ．北 京 中 国计 量 出版 社， 2 0 0 2 ． 6 [ 4 ] 王福绵 ． 起重机械技术检验 [ M ] ． 北京 学苑 出版社 ，2 0 0 0 ． 1 2 [ 5 ]胡静 波，吴祥生 ．起重机制造 过 程无损检测的监督检验 [ J ] ． 北京建筑 机械 ，2 0 1 3 ． 0 5 ． 0 9 [ 6 ] G B 6 0 6 7 ． 卜2 0 1 0 ． 起 重机械安全规 程 第 1 部分总则 两种火电厂补水方式经济效益的解析 于再潮 王可为 1 ． 8 3 9 0 0 0 神 华 国能哈 密电厂 新疆哈 密 2 ． 1 0 0 0 9 5 国核 电力规 划设 计研 究院 北京 摘要除盐水补水方式直接决定了机组的发电量、发电效率及机组临停次数 ， 选择恰当的补水方式是保证机组正常稳定运行的 重要因素之一。本文从理论上分析了静压补水和除盐水泵补水两种补水方式的蒸汽产量、标准煤耗量等指标 ， 以某 4 X 3 0 0 MW 电厂为例 ， 从初始投资折旧和运行费用两个方面具体分析两种补水方式的经济效益。 关 键 词 前言 除盐水是电厂能量转换过程中不可 或缺的重要介质，能否保质保量的为机 组补水直接决定了该机组的发 电量、发 电效率及机组临停次数，因此，选择恰 当的补水方式是保证机组正常稳定运行 的重要因素之一。目前国内火电机组采 用的补水方式分为两种静压补水和除 盐水泵补水。静压补水利用凝汽器负压 状态 将 除盐水 从 除盐 水箱直 接吸 入凝 汽 器中，而除盐水泵补水是用除盐水泵将 除盐水注入低压除氧器内，本文对比了 两种补水方式的特点，分析 了两种补水 方式的蒸汽产量、标准煤耗量等指标， 最后 以某 电厂为 例，从 初始 投 资和运 行 费用两个方面具体对比了两种补水方式 的经济效益 。 1 ． 理 论分 析 1 ． 1两种 补水方式及其优缺点 比较 表 1 为凝汽器补水和除氧器补水两 种不同的补水方式特点比较。 由表 1 可知， 凝汽器补水稳定性高，能够吸收排汽余 热，降低冷源损失，节能效果显著，但 是其补水量有限，而且对高压除氧器除 氧性能要求高。相对于凝汽器补水，除 氧器补水 能耗较 高，但其设计思路简单 ， 0 4中国机械 Ma c h i n e C h i n a 补水高差不受限制，而且能用低压除氧 器和高压除氧器除氧，因此除氧效果相 对较好 。 表 1凝汽器补水和除氧器补水特点比较 凝汽器补水 除氧器 补水 补水 点 凝汽器 低压 除氧器 补水动 力 真空压差 除盐水泵 压力 补水 高度 1 0 m 与除盐水泵扬程有 差 关 节 能原理 热交换 ①吸收排汽余 热， ①补 水高度差不受 降低冷源损 失， 节能效果显著 ； 限制； 优 点 ②二级除氧 ，安全 ②稳 定性高 ； 性高； ③不腐蚀低压加 ⑧设计思路简单 ； 热器 [ 1 补 水 量 受 限 ① 能 耗 较 前 者 高 缺点 ②除氧只能在高 ②腐蚀低压加热 压 除氧器 完成； 器 1 ． 2凝汽器热交换经济型分析 通过凝汽器补水时，根据等效热降 理论，机组等效热降只与其初、末参数、 热力系统结构、抽气参数有关，而 与抽 气数量和抽气用途无关，因此其等效热 降通 式为 式中H 为抽气等效热降，单位 K J ／ k g ；i i 为 j段抽气焓，单位 K ．] ／ k g i k 为 汽机排气焓，单位 K J ／ k g A 为水在加热 器中的焓升， 单位 K J ／ k g ；n为抽气效率； r为任意抽气级角码。 新蒸汽净等效热降H为 ② 式 中H为新蒸汽等效热 降，单位 K J ／ k g i 0 汽机蒸汽初焓，单位 K J ／ k g ； T 为加热器给水焓，单位 K J ／ k g E 13 为各种附加成分做功损失． z为抽气级数。 机组年耗煤量 B为 Do i o - t g n ③ dQd 式中D 为汽机进气量 ，单位 k g ／ h ； t 为给水焓；r l 为设备全年运行小时数， 单位 h ；T 1 为锅炉效率；r 1 为管道效率； Q 为标煤低位发热量，取 2 9 3 0 7 ． 6 K J ／ k g 2 ． 两种 补水方式投资对 比分析 静压补水和除氧器补水的初始投资 略有不同，除管道、阀门及相应附件外， 静 压补 水 需要 少量 改造 凝汽 器 ，而 除氧 n ∑ 一 ∑ 一 ． 一 ． u l l H ① 4 ∑ 一 ． 一 ． 0 ． ， 日 器补水 需要增加 2 4个水泵。以某 4 x 3 0 0 M W电厂为例，其 日常补水方式为静 压补水，备用补水方式为除氧器补水。 如表 2 所示，由于不需要泵作为动力源， 凝汽器补水初始投资较低，而且年维护 费用较低，因此年折旧较除氧器补水少。 经计 算，凝汽 器补水煤 耗可 降低 1 ． 5 - 2 ． 5 g ／ k W h ， 年节省标煤9 0 0 0 - 1 5 0 0 0 吨， 年产生投资收益 5 5 3 ． 3 - 9 1 5 ． 3 万元。 表 2凝汽器补水和除氧器补水投资收益 比较 凝汽器补水 除氧器补水 初始投 资 万 7 2 1 1 5 元 折 日 年限 i 0 1 0 年折 旧 万元 7 ． 2 1 1 ． 5 年运行维护费 5 1 O 万元 凝汽器补 水年 9 0 0 0 - 1 5 0 0 0 节省标煤 吨 凝汽器补 水年 产生 效益 万 5 4 9 - 9 i 5 元 凝汽器补 水年 投资收益 万 5 5 3 ． 3 9 1 9 ． 3 元 3 ． 总结 静压补水吸收排汽余热，降低冷源 损失，节能效果显著。根据等效热降理 Ac a d em ic 学术 论，静压补水能够有效降低机组年耗煤 量 。以某 4 X 3 0 0 M W电厂为例 ，煤耗下 降 1 ． 5 - 2 ． 5 g ／ k w h ，年 节 省 标 煤 9 0 0 0 1 5 0 0 0吨。通过对 比两者的初始投资折旧 和运行费用，凝汽器补水年投资收益为 5 5 3 ． 3 - 9 1 5 ． 3万元。 参考文献 [ 1 ]刘志 申，李慧君， “ 火 电厂补水 系统优化分析” ， 华北水利水电学院学报， 2 0 0 0 ，2 1 2 ，3 8 - 4 0 ． [ 2 ]徐奇焕，徐鸣， “ 补水改由凝汽 器进入 系 统对 热 电厂经 济型 的影 响 ”， 河北电力技术，1 9 9 1 ，5 ，2 6 - 3 0 ． 一 种排气管支架的应用与改进 刘立军 查富祥 3 1 6 2 9 1 金海重工股份有限公司 浙江舟山 摘要 目前船舶在生产设计的过程中 ， 机舱排气管系在设计时 ， 排气管系在布置安装时支架种类有弹性吊架 ， 固定型排气管支 架和移动型排气管支架。本文提到了一种新型排气管支架他汇集了固定型排气管支架和移动型排气管支架的功能。它可以根据排 气管的热膨胀伸缩在新型吊架上留有可调位移量起到移动型排气管支架的作用。本文对新型排气管支架的结构和使用特点进行了 描述。对新型排气管支架在以后的设计提出了一些改进的意见。 关 键 词 引言 船舶 大 型化 是全 球低 碳 经济 发展 的 趋势。近年来，随着 3 0万吨以上 V L C C ， 和更 大 的 3 8万吨 级矿砂船 的建成 投用 ， 未来船舶大型化已经成为造船界和航运 界的共识。船舶的大型化使主机的功率 大大增加，主机 的排气管管径增大，排 气管在船舶上的布置长度也随之增加。 这就增加了排气管布置的难度。因在发 动机运行时排气管的震动相当大，排气 管的温度变化也很大，这就对排气管 的 固定支架提 出了新的要求，排气管支架 的特点直接关系到排气管安装后的使用 效果 。 1 ． 概述 本文主要讲述 了新型排气管支架的 特 点，并 对排 气 管支 架 的 原型 固定 型 排气管支架和滑动型排气管支架的特 点和布置特点进行了相关的论述，并对 排气管支架进行了相关的论述。并根据 分 析 提 出 了一些 改进 的方 法 。船舶 的 大 型化使主机的功率大大增加，同时主机 的排气管管径增大，排气管在船舶上的 布置长度也随之增加。这就大大增加了 排气管布置的难度。因在发动机工作时 排气管的震动相当大，排气管的温度变 化也很大，这对排气管的安装支架提出 了新的要求，排气管支架的特点直接关 系到排气管安装后的使用效果。 目前船舶在生产设计的过程中，机 舱排气管系在设计时，排气管系在布置 安装 时支架 种 类有 弹性 吊架 ，固 定支架 和 可移 动支 架 。一些 小 型的船 舶 因机舱 较 小 ，排 气 管 的管径 也 很小 ，所 以只使 用固定支架。有一些中型的船一般只使 用固定支架和可移动支架。对于大型船 舶一般使用 固定支架，可移动支架和弹 性 吊架。在大型船舶的排气管支架设计 时，设计者要考虑将排气管支架按照布 置原则将其布置为固定型支架和滑动型 支架，制作车间需分别制作固定支架和 滑动支架。在船上安装焊接排气管支架 时施工者也需要分出哪个位置需要安装 固定支架，哪个位置需要安装活动支架。 在相同的排气管管路上的不同位置要按 设 计安 装不 同型 式 的排气 管支 架对 于排 气管支架的制造者和安装者都增加 了安 装的难度。特别对于移动式排气管支架 在安装时为了保证排气管热膨胀时的移 动，要保证排气管安装时的精度 以防膨 胀时移动 困难 。 排气管固定型排气管支架和滑动型 排气管支架及新型排气管支架布置的原 则。 ． 1 ． 1 支架的布置型式必须符合详细设 计图纸的要求 。 1 ． 2固定 型支架 、滑动型支架的设置 应正确、合理 1 ． 2 ． 1 两个膨胀节之间只能有一个固 定支架 1 ． 2 ． 2固定支架布置在膨胀节的上方 且不超过 2倍管子通径的地方 1 ． 2 ． 3 膨胀节下方不超过 2 倍管子 通径 的地方应有一个滑动支架 ； 1 ． 2 ． 4 滑 动支 架的可调位移量跟 膨胀 节参数一致； 1 ． 2 ． 5 排气管通径 D N 3 0 0 m m 时， B 1 ≤ 8 O N ；B l为固定支架与上方的第 一 个滑动支架的间距； 1 ． 2 ． 6 排 气管通径 D N 3 0 0 m m 时 滑动支架 的间距不大于 6 0 0 0 m m ； 1 ． 2 ． 7 在柴油机发电机的出口，要有 限位用的支架以保护发电机增压 器出口的膨胀节； 1 ． 2 ． 8 主机增压器出口的排气管支架 应做成 固定 的。 1 ． 3 支架 的弧 形板 与排 气管法兰 的间 距应 大于 5 0 m m 。 1 ． 4设计支架时，应考虑排气管的绝 缘厚度，避免出现排气管包好绝缘后螺 栓螺母不能拆卸维修的情况。 1 ． 5排气管支架尽量支撑在船体结构 上，且需要船体结构反顶加强。 1 ． 6烟囱顶部支架尽量做成滑动型支 架 。 1 ． 7排气管穿过烟 囱顶 的防雨罩不 能 遗漏 。 1 ． 8烟 囱项部 的排气管支架 ，需布置 反顶加强 。 1 ． 9支架尽可能采用螺栓 双螺母 的 中国机械 M a c h in e C h in a 8 5