国内油气田漏失性地层固井防漏技术研究.pdf

3 本文系国家863项目2003AA327120、CNPC攻关项目03B2091000。 作者简介姚晓, 1960年生,教授,博士生导师;1982年毕业于西南石油学院油田化学专业,2000年在南京化工大学获博 士学位, 2003年南京工业大学化学工程与技术学科博士后出站。研究方向为油田材料化学、 油井水泥外加剂。地址 210009江苏省南京市新模范马路5号。 电话025 83364556。E2mail htm njut. edu. cn 国内油气田漏失性地层固井防漏技术研究 3 姚 晓1 周保中2 赵元才3 张嵇南2 宗贻平3 1. 南京工业大学材料科学与工程学院 2.吉林石油集团有限公司钻井工艺研究院 3.中国石油青海油田分公司 姚晓等.国内油气田漏失性地层固井防漏技术研究.天然气工业,2005 ;256 45～48 摘 要 近年来国内油气田漏失井钻井数量一直呈增加趋势。漏失井固井作业中的水泥浆低返是各油气田 尚未很好解决的技术难题,因而严重地制约了油气田开发战略地实施。文中就漏失性地层的特点、 固井技术难点、 主要影响因素和防漏材料的作用机制进行了讨论,对国内各油气田采取的防漏工艺措施和所用防漏水泥浆体系存 在的问题进行了分析和比较。最后,介绍了国内外新开发的防漏水泥浆体系及应用情况。 主题词 固井 漏失层 水泥浆 防漏材料 固井质量 一、 国内油气田易漏地层 特点和漏失情况 1.易漏地层的类型与特征 地质因素是造成井漏的最主要因素,了解漏失 性地层的裂缝特性对于解决固井过程中的漏失有着 十分重要的意义。地层裂缝系统的定义为〔 1〕在油 藏条件下,宽度下限为10μm的裂缝,及与其连通的 溶洞所组成的孔隙网络。① 微裂缝裂缝宽度小于1 μm ;② 小裂缝裂缝宽度介于1～10μm ;③ 中裂缝 裂缝宽度介于10～100μm ;④ 大裂缝裂缝宽度大 于100μm。对于碳酸盐地层,裂缝的划分为①大 裂缝裂缝开度大于15000μm ;② 中裂缝裂缝开度 在1000～4000μm之间;③ 细裂缝裂缝开度在60 ～1000μm之间。 钻井过程中的漏失可分为以下4种。① 渗透型 漏失指渗透性地层的漏失。正常地层孔隙度大、 渗 透性高的地层易发生渗漏;② 次生裂缝型漏失因地 层承压过高后诱发的裂缝所致。例如水泥浆流变 性差,循环排量过大,水泥浆被泥浆污染变稠,施工 不连续等都会产生次生裂缝;③ 裂缝型漏失指天然 裂缝、 孔洞式洞隙地层的漏失。大裂缝地层最易发 生井漏,其漏失原因在于正压差下的漏失;重力诱 导型漏失;置换性漏失;溶洞性漏失;其它漏失边 喷边漏,地下井喷等 ; ④ 裂缝/孔隙型漏失指孔隙 较发育并有微裂缝的地层漏失。 根据井内流体漏失速度,漏层可划分为①渗 漏漏速小于10 m3/ h ;②小型漏失漏速小于20 m3/ h ;③ 中型漏失漏速小于50 m3/ h ;④ 大型漏失 漏速小于80 m3/ h ;⑤ 严重漏失漏速大于80 m3/ h ; ⑥ 特大漏失井内失返只进不出。 依据地层的漏失特性,固井施工可分为① 低压 漏失层固井,指在用低密度钻井液,且在钻井过程中 发生井漏经反复堵漏后仍不能达到水泥浆密度梯度 的情况下固井作业;② 高压漏失层固井,指液柱压力 大于地层压力时发生井漏,低于地层压力时发生井 喷,通常高压漏层为高压水层或气层。 2.国内部分油气田钻井漏失情况 1990年国内油田发生重大井漏复杂853次,损 失钻井时间70000 h以上,平均井漏复杂时率处理 井漏时间/钻井总时间在3 左右 〔2〕。 1四川气田。1991～1997年四川石油管理局 川东探区共发生井漏446次,损失钻井时间90000 h ,井漏复杂时率为8. 95 〔3〕;1999 年川东钻探公司 在川东北探区钻井17口,平均井漏复杂时率超过 20 〔4〕 其 中 鹰1井 为44. 46 ,东 安1井 为 75. 76 ,损失钻井时间7450 h。2002年在川东地 区已钻的62口井中,有42口井发生井漏,严重漏失 54 第25卷第6期 天 然 气 工 业 钻 井 工 程 占20 ～30 ,特大漏失占10 ～20 ,损失钻井 时间8009 h ,井漏复杂时率在50 以上。 2江苏油田。沙7区块在2002年实施开发定 向井3口,因注水产生异常高压泥浆当量密度为 1. 52～1. 72 g/ cm3而发生严重井涌,在压井过程中 诱发裂缝性漏失漏速20～96 m3/ h ,其中沙722 井因严重漏失导致上部疏松地层坍塌引发卡钻,最 终不得不埋钻具填井侧钻,3口井共损失钻井时间 2000 h ,井漏复杂时率为56 。 3青海油田。青海油田的花土沟、 油沙山、 七 个泉区块和涩北气田涩北1号、 涩北2号均存在 漏失问题,如N26329井漏失高粘滴流钻井液 50 m3;N1井发生漏失83次,漏失钻井液17232 m3、 堵漏水泥浆376 m3,损失钻井时间1968 h ;S513 井漏失9次,漏失钻井液288 m3〔 4〕。2003 年因漏失 严重均大于5000 m3报废3口井狮12井、 南2井 和南7井。 4塔里木油田。塔里木油田的山前构造漏失 严重,迪那11井发生井漏17次,共漏失钻井液2095 m3;迪那22井发生井漏20次,共漏失钻井液1813 m3。却勒4井漏失4次,共漏失钻井液257 m3,损失 钻井时间249 h ;却勒6井漏失3次,共漏失钻井液 308 m3,损失钻井时间840 h ;却勒11井漏失5次, 共漏失钻井液557 m3,损失钻井时间2712 h。 5吉林油田。吉林油田的海坨、 新民和乾北区 块的地层裂隙发育,井漏现象严重。如海3井漏失 钻井液300 m3;海6井漏失钻井液155 m3;海22井 平均漏速达50 m3/ h ;海23井漏失钻井液780 m3; 海24井漏失钻井液120 m3以上,并被迫提前完钻。 乾北2410井钻井过程中发生井漏4次,共漏失钻 井液770 m3,损失钻井时间168 h。 此外,在大庆海拉尔、 杏北和南13区 〔5〕,玉门 青西,新疆准南油田,辽河油田 〔6〕,中原油田和长庆 油田的部分区块也存在较为严重的井漏问题。可 见,井漏是目前国内各油气田普遍存在的技术难题。 由于固井时水泥浆的密度比钻进时要高,因此,易漏 性地层固井时极易发生井漏、 水泥浆回落和低返。 二、 漏失性地层防漏固井技术难点 1.地层裂缝发育、 承压能力低、 压力窗口小 国内油气田易漏地层的压力系数普遍较低见 表1 ,且压力窗口小,在外部压力变化时,常导致裂 缝宽度相应明显变化。压差是造成钻井液漏失的外 因,地层孔隙度大、 渗透性高和裂缝发育是造成井漏 的内因。可以推测,渗漏大多是由孔隙型高渗透微 裂缝造成的,小型漏失往往是由中 大诱导性裂缝 造成的,而大型和特大型漏失大都是由于诱导性大 裂缝、 原生大裂缝或孔洞性地层造成的。 表1 国内部分油气田低压易漏地层的压力系数〔 7～10〕 新疆四川青海大港吉林江苏辽河长庆 0.88～0.92 0.45～0.8 0.50～0.80 0.56～0.98 0.99～1.12 0.98～1. 050.4～0.75 0. 95 对吉林油田HT地区已完钻的18口探井资料 分析发现该地层裂缝发育,裂缝以纵向裂缝、 网状 裂缝为主,少量水平裂缝和单斜裂缝在7口取心井 中,5口井岩心共见到317条裂缝,岩心长354. 4 m , 裂缝总长58. 1 m ,单条裂缝长0. 1～10 m ,平均缝长 在0. 2～0. 5 m ,且多为诱导裂缝和应力释放裂缝。 这是造成该地区钻井漏失和固井低返的主要原因。 H32井使用1. 50 g/ cm3低密度水泥浆固井,设计封 固段长510 m ,顶替时发生漏失,水泥浆低返434 m 且声幅值偏高。对于大裂缝性地层的漏失,即使采 用低密度水泥浆1. 30 g/ cm3和双级固井工艺,也 会频繁发生水泥浆低返和漏封事故 〔10〕。 江苏油田SN区块油层埋深2300 m左右,1740 m至油层顶部存在多层辉绿岩,存在漏失通道或在 交界面岩性脆弱。如S723井在钻井液密度低于 1. 52 g/ cm3时井涌,大于1. 52 g/ cm3时井漏。 该井 在井深1970～2250 m间多次发生严重漏失,多次采 用桥堵浆堵漏,在1998 m、2060 m、2250 m漏点附近 3次打水泥塞堵漏 G 级净浆 , 继续钻进时再次发生 严重漏失。 2.井身结构简单、 裸眼井段长、 层间复杂 为节约钻井成本,各油气田简化井身结构,采用 两层套管结构表套油套 , 使得裸眼井段加长,且 不能确切掌握漏层位置、 漏层数量、 吸收量、 地层破 裂压力和漏速。长裸眼井段内可能包含不同岩性的 砂、 泥、 页、 砾和盐岩层段,且垮塌、 缩径、 出水和气侵 现象并存,上述复杂因素造成固井过程顶替困难,很 容易漏失低返。 青海油田SB区块气井平均井深1200～1500 m ,表层套管下深400 m ,裸眼产层总长800～1100 m。钻井过程存在渗漏或小型漏失漏层位置不确 64 钻 井 工 程 天 然 气 工 业 2005年6月 定。固井设计水泥浆返出地面,但由于顶替过程中 常发生大型漏失失返 , 水泥浆经常返不到表层套 管内,严重影响了气井的固井质量。 3.施工工艺要求严格,固井质量要求高 漏失井固井工艺和措施随井下漏失情况不同而 变化或正注反挤或分级固井 , 水泥浆体系也因井 况而异或低密度或双凝体系。由于漏失性地层的 固井过程中存在诸多不可预见的因素大漏或不 漏 , 在压稳地层的同时,灵活地控制限制顶替排 量和顶替压力以达到替净的目的,一直是固井施工 过程中十分重要的应变环节。由于漏失性地层固井 时既要求防止水泥浆低返,同时全井封固段固井质 量也必须得到保证,从而使得固井难度增大。 三、 漏失性地层固井工艺及防漏 水泥浆体系评析 近年来,国内各油气田提出的解决漏失井固井 问题的工艺措施和水泥浆体系有① 先期堵漏法 在下套管前后注水泥前采用桥堵材料和静置的办法 封堵漏层,然后固井;② 平衡压力固井法使用低密 度水泥浆注重水泥浆密度和流变性设计,使环空水 泥浆柱压力低于渗透性地层的漏失压力,降低环空 流动阻力、 双级多级和正注反挤注水泥;③ 使用 防漏前置液降低环空的静液柱压力,提高地层承压 能力如硅酸钠前置液渗入高渗层,与地层内钙离子 反应形成凝胶,产生壁面保护层。但现行的技术措 施和水泥浆体系均存在一定程度的局限性,固井低 返现象依然存在,固井质量仍然不够理想,现加以分 析和评述。 1.工艺措施 常用的防漏工艺措施有两种,其一是分级注水 泥技术,即采用分级箍最好选用液压开孔将长封 固井段人为分隔开,以降低固井施工中的注、 替压 力;其二是采用正注反挤或分级固井正注反挤 的方法,以平衡地层压力,防止水泥浆漏失。这两种 工艺措施常常因地层岩性、 井身质量和分级箍质量 井径不规则或分级箍打不开的原因而失效。如实 施分级固井和正注反挤工艺要求对漏层位置和地层 破裂压力判断准确,分级箍安放处要求井眼规则且 岩性致密,井斜不超过2 。正注反挤作业有时要反 复施工方能奏效,且容易污染地层。 现行固井防漏技术存在的问题① 先期堵漏工 艺一般适用于漏层不在产层的井,如果漏层在储层, 则不利于保护油气层;② 漏层位置的准确判定一直 是影响分级固井和正注反挤固井技术应用的关键, 目前缺乏相应的技术改进手段。 2.防漏水泥浆体系 目前国内用于漏失性地层固井的防漏水泥浆体 系主要有3类 〔2 ,5～11〕 ① 各种低密度体系使用硅藻 土、 膨润土、SNC、 泡沫、 陶粒及粉煤灰等材料 ; ② 交 联聚合物材料含触变水泥体系 ; ③ 专用防漏水泥 浆体系由不同尺度、 不同弹性模量的纤维群构成, 可有效封堵各类地层裂缝〔 12〕。 从材料特性和应用效果分析,低密度水泥浆体 系只具有减轻水泥浆密度,降低注、 替压力的作用, 而不具备堵漏作用,因而防漏作用有限且效果不稳 定。同 时,受 其 固 有 的 高 体 积 收 缩 - 6 ～ - 14 、 高脆性和低抗压强度的限制 ,应用效果有 待改进。尽管颗粒紧密堆积理论的引入,使低密度 水泥浆的抗压强度有所提高,但高收缩、 高脆性的固 有缺陷并未得到改善,特别是低密度水泥石的高脆 性会给后续各种采油作业埋下隐患。第二类防漏水 泥浆体系主要成分为交联的水溶性聚合物材料如 触变水泥 , 其本身具有堵漏作用,但施工风险大,对 作业设备和操作人员技术要求很高如触变性小,堵 漏效果不佳,而触变性强,施工中容易憋泵 , 故其应 用实例十分有限。而第三类防漏水泥浆体系的主要 成分为特种纤维材料,防漏失效果十分显著。同时, 堵漏水泥浆所形成的水泥石还具有显著的增韧抗裂 作用,有助于防止聚能射孔对水泥环的破坏,延长油 气井生产寿命。 四、 新型防漏材料的性能和应用 1.新型防漏材料应具备的性能 在保证水泥浆体流动性能的前提下,要求防漏 材料既要有一定的尺寸和级配分布,又有不同的弹 性模量。其目的在于① 在水泥浆泵送过程中有利 于清洁井眼和提高环空流动壁面剪应力,以提高顶 替效率;② 在水泥浆被顶替过程中,不同尺度的纤维 材料能够进入漏失性地层不同尺寸的裂缝并搭桥成 网,增加漏失水泥浆的流动阻力,达到堵漏的目的; ③ 随水泥浆体进入地层深部和浆体稠度的增加,提 高漏失性地层的承压能力,达到防漏、 堵漏和提高固 井质量的目的。 74 第25卷第6期 天 然 气 工 业 钻 井 工 程 2.防漏水泥浆体系应用实例 1国外油气田研究及应用情况 以特种纤维材料为主的防漏水泥浆体系为国内 外近年来新开发的特种水泥浆体系,其研究及应用 的公开报道不多。国外使用单一种类的纤维材料, 并采用 “后批混” 施工工艺 〔12〕,即先配好水泥浆 ,然后 将纤维材料加入到水泥浆中混合搅拌,再泵入井内。 中东地区的Radhuma油田系裂缝性灰岩地层, 采用乳化或泡沫钻井液钻井。因固井施工低返问题 严重,曾先后采用多级注水泥工艺、 常规低密度水泥 浆1. 28 g/ cm3、 高性能低密度水泥浆体系紧密堆 积体系,1. 14 g/ cm3及100 水泥附加量固井,并配 套水玻璃前置液,但水泥浆仍不能达到设计返高。 在SY36井钻井液漏速15～24 m3 / h 的固井施 工中,以1. 28 g/ cm3的高性能低密度水泥浆为基 浆,以 “后批混” 工艺加入长度为12 mm的特种纤维 材料掺量6 kg/ m3 , 固井施工获得圆满成功。该 体系先后在中东和美国的5口漏失井和易漏煤层气 井中应用,水泥返高和固井质量均能满足施工设计 的要求。 2国内油田研究及应用情况 南京工业大学研发的F27A防漏增韧剂系不同 尺度的混杂纤维材料 〔11〕,采用干混方式混灰 ,简化了 施工工艺,便于现场施工。国内部分油田易漏地层 不同水泥浆体系的应用情况,如国内西部某气田原 用的水泥浆体系在固井时均未进入表层套管,而采 用F27A防漏水泥浆体系固井后,水泥浆均返入上 层套管内或返出地面。在国内东部某油田井号H 或 QB 严重漏失地层,采用较高密度的F27A防漏 水泥浆体系1. 55～1. 95 g/ cm3固井,虽然也偶有 低返现象发生,但水泥浆上返进入了上层套管且胶 结良好,基本解决了易漏或严重漏失性地层的固井 技术难题。但该项技术尚需进一步完善和改进。 五、 结束语 易漏地层固井作业中的水泥浆低返现象的影响 因素十分复杂,要成功地防漏需要系统地研究影响 易漏井固井质量的各种因素,诸如漏层特性、 裂缝尺 度、 漏层位置和数量,所使用的钻井液和完井液的性 能,固井施工工艺、 选用的防漏材料与水泥浆性能的 关系等。其中防漏水泥浆体系的选择和施工工艺是 技术关键,必须加以重视并进行深入的研究。此外, 防漏材料的研发尚需系列化,以满足不同特性漏失 地层防漏固井施工的技术要求。 由于国内裂缝性储层的油气储量约占总储量的 50 〔1〕,今后易漏地层的钻井和固井数量还会增加 , 如何提高易漏井固井质量将是各油气田需要面对的 严峻挑战。在这一特种材料领域研究的任何突破, 对于防止易漏地层的水泥浆低返、 提高固井质量和 延长油气井生产寿命有着重要的技术经济意义,增 加必要的材料及技术投入势在必行,各油气田的甲 方油公司将是最大的也是最终的受益者。 参 考 文 献 1 崔迎春,刘媛,陈玉林等.裂缝性油气储层保护技术研究. 石油钻采工艺,2003 ;256 2 徐同台,刘玉杰,申威等.钻井工程防漏堵漏技术.北京 石油工业出版社,1997 3 姚声贤,任兴国.东安1井井漏的启示.天然气工业, 2004 ;241 4 吴华.川渝东北构造带钻探难点及技术对策.天然气工 业,2003 ;232 5 李天群.大庆油田调整井防漏固井施工技术.钻采工艺, 2003 ;262 6 柳平林,张运桥,张家栋.高塑性强度水泥浆堵漏试验.石 油钻探技术,1997 ;253 7 李毅,柳世杰.漏失井注水泥工艺.天然气工业,1996 ;16 5 8 李宝贵.双级注水泥技术在低压易漏探井中的应用.新疆 石油科技,2002 ;124 9 刘振宇,张古森,张启运等.双基双凝水泥浆体系固井.石 油钻采工艺,2002 ;243 10 郭小阳,张玉隆,刘硕琼等.低压易漏长裸眼井注水泥工 艺研究.天然气工业,1998 ;185 11 姚晓,吴叶成,樊松林等. F27A油井水泥防漏增韧剂的 研究及应用.天然气工业,2004 ;246 12 Low N ,Dacoord Get al. Designing fibered cement slur2 ries for lost circulation applications case histories. SPE 84617 , 2003 收稿日期 2004212229 编辑 钟水清 84 钻 井 工 程 天 然 气 工 业 2005年6月 Li Yu1, Kang Kun2, Liao Songbai1and Bi Changchun1Chongqing Gas Field , Southwest Oil and Gas Field Branch , PCL ; and 2. Chengdu Geo2 physical Research Center , Geophysical Exploration Company , SPA .N A TUR. GA S IN D.v. 25 ,no. 6 ,pp. 4041 ,6/ 25/ 2005. ISSN 10000976 ; In Chinese ABSTRACT The T1j22second submember of the sec2 ond member of Jialingjiang ation , Lower Triassic res2 ervoir in East Sichuan is a fractured2porous reservoir with the characteristics of low porosity , low permeability , strong heterogeneity , multiple2layer , thin2layer and great vertical and horizontal thick change , etc. Its log response was char2 acterized by high neutron log , high acoustic log , low gamma2 ray log and low density log; its abnormal features were un2 noticeable on seismic time section; and it seismic response characteristics on the special2purpose processing sections ex2 pressed as a gas2bearing mode of low velocity , high absorp2 tion , low density , low gamma2ray and little2fault develop2 ment. By use of the existent geologic , drilling , log and seis2 mic data and through testing and interpreting many kinds of special2purpose processing s , the seismic response mode of T1j22reservoir was set up and a set of effective seis2 mic prediction techniques of T1j22reservoir were summarized by the authors. According to various lithologic characters in different areas , it was suggested that the beneficial T1j22 reservoirs at high gyps content areas may be comprehensively interpreted by use of the velocity inversion , density inversion and instantaneous phase techniques and those at high shale content areas by use of the velocity inversion , gamma2ray in2 version and instantaneous phase techniques. SUBJECT HEADINGS Sichuan Basin , East , Early Tri2 assic Epoch , Reservoir , Log response , Seismic response Li Yu f emale, engineer ,born in 1971 , graduated in petroleum engineering at the University of Petroleum East China with her Master’s degree in 1966. Now she is mainly engaged in the management affairs of seismic exploration. AddDaqingVillage ,Dashiba ,Jiangbei ,Chongqing 400021 China Tel 023 67312397 E2mail lyu TREATING TECHNIQUES OF BLOWOUT2LOST CIRCULATION COEXISTENCE IN GASHOLE DRILLING Zeng Mingchang1, Zeng Shitian1and Mao Jianhua2 1. SichuanPetroleum Administration ; and 2.Bohai Petroleum Vocational Institute .N A2 TUR. GA S IN D.v. 25 ,no. 6 ,pp. 4244 ,6/ 25/ 2005. ISSN 10000976 ; In Chinese ABSTRACT The blowout2lost circulation coexistence happened sometimes in gas hole drilling because of the com2 plicated geological circumstances of carbonate strata in Si2 chuanChongqing region.It is necessary for the drilling workers to grasp the treating techniques of the blowout2lost circulation coexistence , especially to grasp the adaptation condition and operation principle of each treating technique. The grouting technique for restraining gas’entrance into borehole while the lost circulation is occurring to the gas res2 ervoir , the displacement techniques for controlling the high pressure’s appearance at wellhead while gas has invaded into borehole , and the hole plugging killing technique of the blowout2lost circulation coexistence in gas hole are systemat2 ically introduced in the paper so as to be available for refer2 ence. SUBJECT HEADINGS Drilling , Gas well , Blowout2lost circulation coexistence , Treating techniques , Research Zeng Mingchangengineer ,born in 1958 , graduated in drilling engineering at the Chongqing Petroleum Training School in 1981.He has been engaged in drilling technical works for a long time. Add East Sichuan Drilling Company , Dashiba , Jiangbei , Chongqing 400021 , China Tel 02367324982 E2mail gcbxc sohu. com LEAK RESISTANCE TECHNIQUES OFTHIEF ZONE CEMENTING INDOMESTIC OIL AND GAS FIELDS Yao Xiao1, Zhou Baozhong2, Zhao Yuancai3, Zhang Jinan2and Zong Yiping31. School of Mate2 rial Science and Engineering , Nanjing Polytechni2 cal University ; 2. Research Institute of Drilling Technology , Jilin Petroleum Group , Ltd. ; and 3. Qinghai Oil Field Branch , PCL .N A TUR.GA S IN D.v. 25 ,no. 6 ,pp. 4548 ,6/ 25/ 2005. ISSN 10000976 ; In Chinese ABSTRACT The amount of absorption holes in the process of drilling in domestic oil and gas fields has become more and more in recent years.The low return of cement slurry in the cementing operation of absorption hole is a tech2 6 N A TURAL GA S IN DUS TR Y/Jun. , 2005 nical difficulty which hasn’t well solved yet in each oil and gas field , thus restraining seriously the implementation of oil and gas field development strategy. In the paper , the charac2 teristics of thief zone , the difficulties and main control fac2 tors of cementing techniques , and the effect mechanism of leak resistance materials are discussed; the problems existing in the leak resistance technological measures and slurry sys2 tems adopted at home and abroad are analyzed and com2 pared; and the leak resistance slurry systems developed re2 cently at home and abroad and their application circum2 stances are introduced finally. Financed by the 863 Program project, No. 2003 AA327120 SUBJECT HEADINGS Well cementing , Thief zone , Cement slurry , Antileakage , Material , Cementing quality Yao Xiao prof essor and doctoral supervisor ,born in 1960 , graduated in oilfield chemistry at the Southwest Petro2 leum Institute in 1982 and received his doctorate from the Nanjing Chemical Engineering University in 2000 and his postdoctorate from the Postdoctoral Scientific Research Mo2 bile Station of Chemical Engineering and Technological Disci2 plines , Nanjing Polytechnical University , in 2003.He is mainly engaged in the researches on oilfield material chemis2 try and oil well cement additive. Add No. 5 , New Mofan Road , Nanjing. Jiangsu 210009 , China Tel 02583364556 E2mail htm njut. edu. cn TECHNIQUES OF CONTROLLING THE A2 TIONHEIGHTANDQUALITYOFCEMENT PLUG IN THE PROCESS OFLOSS CIRCULATION CONTROL BY CEMENTING Yang Zhenjie1 ,2, Yue Yanhua3, Zhang Jian2 qing3,WuFupin3,ZuoWeiguo3andWang Weiliang31. Postdoctoral Workstation of Chan2 gqing Petroleum Exploration Bureau ; 2. Petroleum Engineering Institute of Xi’an Shiyou University; and 3. Drilling Company of Changqing Petroleum Exploration Bureau .N A TUR.GA SIN D.v. 25 ,no. 6 ,pp. 4951 ,6/ 25/ 2005. ISSN 1000 0976 ; In Chinese ABSTRACT The loss circulation control by cementing is a major technique of sealing the fracture and cavity thief zones. The effective ation of cement plug and its quality are the keys of ensuring the success ratio of the loss circula2 tion control by cementing , in which it is necessary to solve well the mix slurry problem existing in the process of operat2 ing. Through investigating and analyzing in detail , the four pressure balance points affecting mix slurry ation , the mix slurry mechanism corresponding to each pressure point and the influence fac