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2 0 卷第3 1 9 9 9 年9月 轩疆 石油科 垃信 喜 4 3 减少油层损害的各种钻井液的评价和选择 R J ＼ 翻 译 壁 筮星 新 疆 石 油 局 钻 井 工 艺 研 究 院 校对黄活中 新疆石油局钻井工艺研究院 摘要 了 大陆石浊公司在轱 竭的高渗透性 沽蘸钴水平井 时．遇到 了示蜀结的纯砂岩地 层，荚 绝对渗透率 高 于 3 ． 3 0 m ．地层的末目荜性，低 噩和高参透率造成 井眼车稳定 ．裂缝、大量滤失和歪差卡钻荨 井下 题．为 了在 水平 爱选择 打开浊层 的最佳钻井液 ，需针对钻井藏性能和油层损 害的可能性采用标准试 鞋方法进{ 亍 评 价．主要评价 钻井瘦 的性能 高温下 的低剪瓠速 率流变惶 ，高温下的葡滤失性 能和岩 流动试验．岩 心流 动试验采 用邻 井岩心．许许其受到钻井j 葭 的损 害．同时提 出了9 1 教处理方 案．井用 制定的实验 室程序观察 预制筛管被钻 井液 扮泥饼和未固结砂毒 三 堵塞的可能性 ．井对 目前 的钻 井完井 方法进行 了回顾，包括 高压差 约为 1 7 9 I MP a 下的钻井最睦 能．补教措 施 的设t } 和实施 等．晏外 还讨论 了生产 情况，观察 了清洗和 补救措施的效率． 一 一L 、 主履词钻井最 地层损詈评价设计 { 前 言 裸眼完井中常规钻井液造成 的损害不能忽视 ．为此提出了使用低损 害的钻井液，钻 井液必须模拟钻井、完井和生产条件采用专用的实验室试验方法来选择 。选择钻井液的 标准是滤失控制、低剪切流变性 、减少地层的损害和损害可解堵。钻井液的评价采用实 验室常规钻井液试验程序，另外用新制定的实验程序来验证评价的实验结果 。 T e p e t a t e油田介绍 T e p e t a t e油 田位于路易斯安那州 Ac a d i a P a r i s h ，L a f a y e t t e西北约 l 1 2 ． 6 5 k m，属低 凹凸背斜构造 ，覆盖面积约 2 O ． 7 2 k m 。1 9 3 5 年 T ． O r t e g o 1 井在井深 2 4 9 9 ． 3 6m 发现 Or t e g o A砂岩油层 ．开始投产 。该地区 自发现油层以来 己累计钻成 7 5口井 ，到 1 9 9 5 年 1 0月为止 ．Or t e g o A 砂岩 油层 己累计 生产 原 油 2 ． 2 3 1 0 m ．天 然 气 8 8 91 0 m ， Or t e g o A砂 岩 油层 是该地 区最好 的产 层 ．其产 量 占油 田总产 量 的 7 0 ％。 O r t e g o A砂岩油层厚度为 8 ． 8 4 m，顶部含气 ， 下部含水， 油藏特性见表 1 。 在 O r t e g o A砂岩油层开采的各个时期 ．为了维持地层压力，采取了注水和注气两种方法 。遗憾的 是．在发现油层的第二年 ，当向油层注天然气对，导致原油快速运移进入项部天然气层 p 1 U 0 ， 、、 ， 等 ／ e ， M R 维普资讯 4 4 新疆 石浩科 技 信息 中 ，到 1 9 6 9年 ，油 层压 力 从 2 5 ． 1 8 MP a降 至 l 1 ． 3 7 MP a 。 由于 注 水和 天 然 气 的成 功 ，从 l 9 6 9年开始，减少了油层压力的进一步降低 。 表 1 Or t e g oA砂 岩 的特 性 在 Or t e g o A砂 岩油层开采过程 中遇到了气和水 的锥进 问题 ，大部分垂 直井都有水 锥进现象 ，一般 油层上 部仅 1 ． 5 m长 的射 孔眼就能产 水 8 0％～9 0％．使 压 力下降至 O ． 3 5 MP a 。1 9 9 2年决定钻开顶部气 ，开采剩余油 ，然后注入水。采取这种措施后，提 高了 O r t e g o A砂岩 的油层压力，达到了 1 1 ． 7 1 MP a 。 生 产 优 化 为 了提高油 田产量和减少水锥进 ，将水平井裸眼完井设计在 O r t e g o A 砂岩油层背 斜构造 顶部 ，通过增加泄油长度和降低压力降，可 以大大减少产水量 ，提高垂 直井的产 油率 ，同时降低油层压力降，关键技术是利用水平井和减少钻井液对油层的损 害来获得 理想 的产能 。以前 的研究表明，混饼沉积和滤液侵入会对油层造成严重 的损害，因此必 须优选钻井液体 系，以减少地层的损害 ，甚至不产 生损害 。表 2描述 了钻井液的评价。 表 2 钻井液的评价 在钻井中要消除钻井液的损害 ，其措施是消除泥饼的沉积 。最常用的措施是酸洗 ， 典型的洗液是 Hc l 或乙酸及其它添加剂 表面活性剂 ，添加剂用来改善体系的性能， 确保 反应产物不沉淀和减少井下钻井设备的腐蚀 。 由于 O r t e g o A砂岩油层未固结完井中必须采用控制出砂技术，以防止地层 出砂 在水平井裸眼完井中， 采用预制筛管可 以有效地控制地层出砂 ， 同时也简化了完井工艺， 这样钻井液泥饼的清除就变得很重要了，因为它会堵塞预制筛管 。因此在投产前必须先 清除泥饼 ，或选择不会堵塞预制筛管的钻井液体系 。 钻 井液评价 主要通过滤失控制 、流变性、地 层损害的可能性和预制 筛管的堵塞等评价 了 3种配 维普资讯 第2 o 卷第3 龋 钱续军 减少油层损害的各种钻井液的评价和选择 4 5 方，以选择适合水平段 的最佳钻井液配方 。流变性和滤 失采用美 国 AP I标准程序评价 ， 动滤失和低剪切速率流变性试验在高温 下进 行。采用岩心流动试验方法用邻井岩心在模 拟钻井条件下评价 ，同时还提 出了补救措旌。井用新制定的实验 室程序观察了预制筛管 被钻井液泥饼和砂粒堵塞的情况。 1 ．泥浆滤 失性 在高渗透性 O r t e g o A砂岩 油层 平均空气渗透率为 3 ． 3 5 1 ，岩样 被 5 0％水饱和 后水测渗透率为 0 ． 5 1舯1 ，井眼表面积约 l 3 0 ．2 0 m ，在高压差 1 3 ． 7 8 2 0 ． 6 7 MP a 下钻该地层水平段控制泥浆滤失是很困难 的。评价钻井液体系 的滤失试验包括低温 低压 O ． 6 9MP a 下 的静态 滤 失和 动 态滤 失 。 从静态滤失试验中可以看出，在各种钻井液体系 中钻井液 A 的 3 0 rai n总滤失量最 少 2 ． 0m1 。 根据 以前 的研 究，各种钻井液体系进行动态滤失试验评价可 以更准确地模拟 井下 水平段的情况。动态滤失试验是在高压 3 ． 5 MP a 、8 7 _ 8℃的条件下评价的，评价 中采用 陶瓷碎片填层 平均孔隙为 2 0 u m来模拟 Or t e g o A 砂岩油层 。由于动态下泥饼受到 冲蚀，其滤失量一般比静态下测量的要 大。动态评价的钻井液体系的性能与静态 没有 多 少差别，动态评价结果中钻井液 A的 3 0 mi n滤失量 最少 1 0 ． 6 m1 。 2 ．流变性 各种泥浆体系的流变性是经 6 5 ． 6℃热滚后在 2 1 ． 1℃下测定的 见表 3 。低剪切 流变性是在高温 7 6 ． 7℃下测 定的，低剪切速率 O ． 0 l ～l s ． ‘ 下的粘度反映 了泥浆 体系的携岩和悬 浮钻屑 的能力。而高剪切速率流变性是在温度 2 1 ． 1℃、剪切速率 5 ． 1 ～ l 0 2 1 s _ ‘ 的 范围 下测 定的 。 表 3 2 1 ． 1℃下 测定 的滚 变 性 在温度 7 6 ． 7℃、 剪切速率 0 ．0 l ～7 s 范围内测定了各体系的低 剪切速 率流变 性 见 图 1 ，很明显在低剪切速率、高温 下测定的粘度更能体现体系悬浮颗粒的能力。从实 验结果看，钻 井液 B 体系在低剪切速率 剪切速率 0 ． 1 s 下 的粘度最高，因此 ，在 静态条件下提供 颗粒的悬浮能力最好。在泥浆停止循环时 ，必须考虑改善体系静态条件 维普资讯 4 6 井盛 石 油科 技 馆 喜 9 9 9 年 9月 下的悬浮能力。低剪切速率下测定的低 剪切粘度与高剪切速率下用外推法测定 的粘度不一样 ，在 1 0 2 2 s 和 5 l 1 s 剪 切应 力范 围内用外推 得到 的钻井液C 的屈服值体现 了体系静态条件下的悬浮 鱼 性能要 比钻井液 B 好，该值并不 能准 雷 确反映所选钻井液体系的低剪切性能， 因为在 0 ． 0 2 s 剪切速率 下钻井液 B的 粘度是钻井液 C 的 2 ． 5倍，这表明钻 液 笔 盘 兰 芑 ． 图 ． 选 择 的 各 种 钻 井 液 在 。 ℃ 下 的 粘 度 好 因 此 在 低 剪 切 速 率 下 测 得 的 性 能 比 。 一 ’ ⋯⋯ ⋯ ⋯ 。 。 ⋯ ⋯ 用外推法得到的值更能反映静态条件下体系的悬浮能力 。 3 ．地 层损 害 减少钻井液 的侵入和泥饼引起 的地层损害 ．可以提高水平井的生产能力。地层损害 试验采用了邻井的岩心评价 ．同时根据滤失实验结果，选用了两种泥浆体系钻井液 A 和钻井液 B。由于地层岩心胶结较差 ．岩心流动试验只能从注入方 向进行 。钻 井液 组 份中有不溶物 ．即使用推荐溶剂处理泥饼．渗透率恢复值 依然比预想 的要低 。 对于钻井液 A体系，在用原油做岩心流动试验 以前．可 以用质量分数为 1 0 ％乙酸 体 积分 数 为 2 0％乙二醇一 丁基 乙醚 体 积 处理 岩心 ， 一般 在 7 6 ． 7℃下 用 溶 剂 浸 泡 岩 心 6 0 ra i n ，这样所测岩心的残余渗透率是 2 8 ％。 为 了清除钻井液 B 形成的泥饼 ，可 以用质量分数 1 0％乙酸或质量分数 1 5％ H C 1 处理。在钻井液 B 的两个试验中，处理过的泥浆通过循环 速度约为 O ． 3 m ／ s 直到漏 失量为 4 O ml 暴露时间约 2 0 rai n 后 ，关闭循环系统 ，让泥浆在 7 6 ． 7℃下静止 3 0 rai n 。 如用乙酸处理，得到的残余渗透率为 4 O％如 用质量分数为 1 5％ HC 1 处理，得到的残 余 渗透 率 为 8 0％。 由地层损害试验可知，用质量分数为 1 5 ％ HC 1 处理时，钻井液 B对岩心的损害最 小 。 4 ．预 制筛管损 害 根据泥浆滤失、流变性及清洗后渗透率恢复值试验结果证 明钻井液 B 是最好 的钻 井液 ．另外设计 了一套评价钻井液 B 对预制筛管损害的实验。由于地层胶 结差，在投 产时井眼可能会发生垮塌 。为了研究预制筛管损害 ．新编制 了一个实验程序 ，即用树脂 涂敷的砾石来模拟预制筛管。该试验得到 了一个意想不到的结果，就是 钻井液 B 的泥 饼经酸洗后没有完全清除掉 ．泥饼和胶结差的砂岩流 回了预制筛管 。根据邻井岩样 的分 析，砾石颗粒为 1 2 ／ 2 0目时可用于控制出砂。 从 以上实验观察到，选择 2 0 1 4 0目砾石填充的预制筛菅 ，在井眼垮塌 前，如果泥 饼无法清除掉，会被完全堵塞选择 1 2 ／ 2 0目树腊涂敷的砾石填充的预制筛管完井 ．产 量要高些 ，井眼垮塌时 ．胶结差的砂子被清除了泥饼还 没有清 除．地层损害仍然很大。 1 2 ／ 2 0目与 2 0 1 4 0目砾石相 比，钻井液 B泥饼在 2 0 1 4 0目砾石表面的厚度 比较厚，几 乎 完全被覆盖。以上实验表 明在裸眼段酸洗是十分重要的。 维普资讯 第2 o 卷第3 期 钱续军 减少油层损害的各种钻井液的评价和选择 4 7 井身 设计 j ．适 用性 和 回顾 在 O ．4 7 g ／ c m 的油藏 中，其顶部的砂岩 、油， 水界面、井眼坍塌和井眼的不稳定 以 及压差卡钻等都是无法确定的 。在分析了水平井的井位后 ．决定先钻一个导眼来确 定 O r t e g o A油层顶部砂岩和油， 水界面 ．并尽可能与水平井一样深。 根据井眼稳定性研究 ，确定 了导眼及水平段所需的泥浆密度 。导眼钻遇 目的层时 油藏 压 力 已衰 减 为 0 ． 4 7 g ／ c m ， 导 眼 还 钻 遇 了 其 它 4个 油 层 ． 孔 隙压 力 范 围 为 O． 3 7 ～ O 7 2 g ／ c m 。井眼稳定性研究包 括邻井测井资料的调研 ，同一 区域有 关井眼不稳定 的 钻井记录分析，如垂直井的井径扩大率等。用邻井资料分析了泥浆密度与井深剖面的关 系。经分析确定泥浆密度为 O ． 9 5 g ／ c m 才能保证井眼稳定，而上部页岩层要求的泥浆密 度却为 1 3 0 g ／ c m 。在井眼稳定统计 分析中还分析 了水平井、大位移井的卡钻情况 ，分 析的是 C o n o c o的钻井资料。井眼稳定性研究提出了不 同的井身设计和钻井液设计。 2 ．井 身设计 垂 直 导 眼 的 设计 井 深 为 2 7 7 3 ． 6 8 m，在 测 井 后 ．导 眼 回填 到 2 1 6 4 ． 0 8 r n．然 后 在 Or t e g o A油层 向上侧钻 。侧 钻井段采用部分水解聚丙烯酰胺 P H P A泥浆 ，并添加 了 特 殊纤维素 降滤剂 。斜 井段 将 来可 安装 电潜泵 E S P，侧 钻 2 5 0 ． 8 mm井 眼钻 达 2 4 9 3 ．8 7 tr t 垂直深度或钻入油层 0 ．9 m，下入 1 9 3 ． 6 8 mit t N ． 8 0加厚套管，固井水泥返 高 1 9 8 1 ． 2 m。在提 出 马达 和 MwD 以前 ，替换 出泥 浆 ．然 后钻 入油 层 9 ． 1 m 以确 定压 差 卡 钴的可能性 。水平段的长度从 9 1 ．4 2 4 3 ． 8 4 r n ．为控制油层出砂 ，在裸眼段 下入 由树脂 涂敷的砾石填充 的取层预制筛管，预制筛管可 以居中．如果发生卡钻．特殊接头可 以允 许钻具转动 。尽管钻井液泥浆 能形成泥饼 ， 但是根据室 内实验研究 ，在下入预制筛管后 ， 可以注入酸清洗钻井液 的泥饼 。 酸是通过多级封 隔器和洗管设备注入的， 然后循环 出井 。 最后在斜井段安装 E S P ．然后在井架搬迁前放喷试油。 作业回顾和结果 j ．钻 井 在钻导眼时没有遇 到什么困难 ．然而测井显示 O r t e g o A 油层真垂直厚度 T VT 只有 2 ．4 4 n l ，比设计的 7 ．9 2 r n要小得多。这么薄的油层 ，水锥是不可避免的，即使水 锥严重 ．还是要钻水平段，因为水平井的产量要 比垂直井 高．从而可 以弥补 高成本的水 平井钻 井 。 导眼可 以不钻 ．侧钻必须按设计进行，在钴完 担5 0 ． 8 mm 的井段时井斜角应 由垂直 井段增加到 8 8 。，然后下入 1 9 3 ． 6 8 mm套管，固井时没有发生问题 。 钻 引鞋 时 ，可 用钻 井 液 体 系清 洗井 眼 ，在 钻入 油层 大 约 9 ． 1 m 后 ．确 定 高压 1 3 ． 7 8 MP a 下是否会发生压差卡钻。没问题 ，则提 出钻引鞋工具，下入马达 ．在水 平段仅钻进 1 8 ． 2 9 m后 ，马达就在距 1 9 3 ．6 8 mIi l 引鞋 2 7 ．4 m 处发生 压差卡钻，原因是 维普资讯 4 8 新疆 石 油许 蕊 恬 薯 9 9 9 牛 闩 水平段钻具无法滑动 ，改变方 向需要大 的座封负荷 ．这可能是 C a C O 基泥浆的摩擦系 数过高，或钻柱弯 曲，钻其重量无法传递到钻头的缘故。之后，循环注入了酸液段塞 ， 以平衡地层与井眼间的压力 ，注酸 3 0 m i n后钻具就能活动了。余下的棚7 1 ． 4 5 mm 井跟 水平段是用带稳定器的旋转钻具钻进的，长度为 1 3 7 ． 7 7 m，当钻至油／ 水界面时，决定 停 止水平井的钻进 ，对产层进行 了裸眼测井。 2 ．完井 水平段完井工具的组成为 浮鞋、浮箍、抛光孔管、1 4根 1 3 4 ． 4 2 m 3 9 ． 7 mm 0 1 ． 6 mm的双层预制填充筛管、2 5根 由 l 2 ／ 2 0目树 脂涂敷的砾石填充的标准筛管、 l 0根 9 1 ．4 4 m棚0 1 ． 6 mm 的无眼管、安装在筛 管和无眼管中的 3 ． 1 m m 平接式洗 菅 和 l 9 3 ． 7 mm多级封隔器 。 每根筛管的接头处安装 了改进的钢性扶正器，筛管和无眼管的接头也是加厚 的，以 提高钻具 的扭转能力 ，多级循环接头安装在封隔器上方 ，以确保体系的循环，钻杆上 的 工具组合下到距井底 1 ． 2 m处 ，在下入过程中没有发生任何事故 。 筛管 F入井底 ，封隔 器和转换工 具安装在井 下工具 的循 环位置 ，裸 眼段泥 浆用 1 ． 0 3 g ／ c m 的完井液替换，当封隔器下到挤压位置时，多级循环接头被打开，封隔器 以 上套管 内的泥浆就被表面活性剂和凝胶小段塞顶替 出来 ，酸洗钻杆．用清洁完井液循环 洗井，然后准各循环酸液进行酸洗，先芙闭循环接头，将转换工具提至循环位置 ，通过 洗 管和 筛营 底部 出 口注 入 1 2 m 1 5 ％ HCI ，清 洗 井眼 内的泥 饼 ．注 酸速 度 从 O ． 4 8 m ／ mi n 增加到 1 ． 5 9 m ／ mi n ，以增加返出，因为注酸过程 中酸接触 地层后有少量漏失 ，剩余 的 酸 以 O ． 6 4m ／ rai n的速度 注入 ，但 没有 返 出 。 3 ．井身 性 能 前面讲过，水锥 在垂直井 中非常严重，而水平井主要是通过减少或消除水锥 ，来提 高 Or t e g o A 油 藏 的采 收 率 该 井设计 水平 段 氏 2 4 3 ． 8 4 m，偏距 井 眼 与油／ 水界 间的垂 直距 离 为 7m，计 划 日采 油 3 4 9 ． 8m， ，但 最终完 井情 况 与 设计 有 一 定 的偏 差 。 由导眼测井结果可知，Or t e g o A 砂岩油藏只有 2 ． 4 4 m 的真垂直深度，导致偏距 比 预计 的要 小 ，水 平段 长 度 也 减少 到 1 3 7 ． 7 7 m，水平段 裸 眼 电．冽显 示水 平 段只 遇 到 3 3 ． 5 3 m 的局 部 高含 气带 ，从 而减 少 了油层 的泄 油长度 。 油井 投产后 ．采 油 率 是变 化 的， 因为 E S P 频 率 控 制 系 统 可 以控 制 油 井 产 量 E S P泵 入 口压 力可 以用地 面 压 力监测仪 测 定 。油 井 初 期 日产 液 量 为2 3 8 ． 5～4 7 7 ． 0 m ，其 中含 6 ％的油 。 闰 2描述 了该井压力降与平均流 速 A p ／ q 的关系 ， 由图可看 出，开采 早 期 p ／ q约 为 8 6 ． 1 3 k P a ／ 1 5 9 m3 ． d ，有 一 个相对增大的趋势 ，比预想的要高。这 表明，在完井酸洗时没能有效地清洗干净 固 2 预制筛管 压 力降与流迷的关系 洼 I D s l 6 s 9 k P a ， 井眼中的固相颗粒 ， 井眼需重新进行酸洗处理。 重新酸洗 的酸液为 1 3 ．2 m 的泡沫和 1 0 ％ 维普资讯 第2 0 卷筇3期 钱续 军 减少 油层损 害 的各种 钻 井液 的 评价和 选择 4 9 H C I ，沿着 1 0 6 ． 6 8 m 长的筛 管，采用挠性管进行分段酸洗，即使这样，根据图 2显示， 对 油井 的产量 还 是没 有 多大 影 响 。 后来 ，油井产量达到 6 3 6 m ， ／ d或更大时，就和预计的差不多了。其次， p ／ q 约 为 4 3 ．4 1 k P a ／ 1 5 9 m3 ． d 的趋势降低，这说明高流速和压差有利于井眼清洗 。 油井产量可以用 高流速下的数据来计算。泵吸入端的压力降可用来修正泵吸入端上 部管拄的摩擦阻力，在 日产 1 1 9 2 ．5 m 液体 水 平段 日产 2 ． 7 m 液体 时 ，修正摩擦压 力降大约 为 O ． 3 2 MP a 。 总压力降由完井压力降 p 和油藏压力降 P组成。曾进行过压力恢复实验 ， 以确定油藏的传输能力 ，但没有成功。从这个地区的岩心资料看。地层水平方 向的空气 测平均渗透率为 3 ． 3 g m ，垂直渗透率／ 水平渗透率 _H 平均为 O ． 5 8 4 。在平均产 水 油 比 WO R为 1 9的情况下，用水平方 向的空气测平均渗透率可以得到修正的水平方 向平均渗透率 k w ，其 值为 0 ． 5 0 6岬 。根据现场试验及渗透率修正值 ，在油藏水平 方向平均渗透率不确 定的情况下， 一般估计为3 3 ％。 这样油层水的渗透率范围为 O ．3 4 ～ 0 ． 6 8 ．在这个渗透率范围可 以分别计算高 、中及低渗透油藏的油层压力降。 不 同渗透率油藏 的完井压力降 P 分别计算如下 t x p； O ． 3 2 P O 2 3 Ap M P a 0 ． 09 6 M P a 0 ． 6 7岬 Ap； 0 ． 3 2t x p一 0 ． 2 8△ M Pa 0 0 4 M P a k w0 ． 4 9 9p m t x p； O 3 2 t x p一 0 4 2 Ap M Pa 0． 0 9 6M P a k w 0 ． 3 3 4 g m 式中 A p 钻井液侵入油层引起的压力降 A p 钻井液流动完井工具引起 的压力降 P 压 力 降 ； k 水测渗 透 率 。 根据 以上结果 ，负值可以不计 ， 那么油层 的完井压 力降非常低 。 只有 0 ～O ．0 9 6 MP a 日产液量为 1 1 9 2 ． 5 m 时，油层的完 井压力降晶大可能为 0 ． 0 4 MP a 。 进 一步分析 可知 ，完 井压力 降可 能是 由预 制筛管周 围的地层垮塌 引起 的 ，造成 的损 害见 图 3，从 图中可 看 出 ， 垮 塌 地 层 的 平 均 渗 透 率 大 约 为O ． 2 2 m ，这 表明即使井眼清洗干净，油层 依 然会受 到损 害 。 当然 在裸 眼段 下入控 制 出砂的预制填充筛 管。可 以提供较大 的流动面积。减少油层损害 ，即使井眼 ＆ 国 3污染对油井 压力降的影响 1 1 9 ． 2 5 m f d的 压 力 降 与垮 塌 地层 的{ I透 辜 清洁程度从 4 5 ％提 高到 1 0 0 ‰产液量还是没有 明显的增加。 维普资讯 5 O 卉疆石 科技信喜 9 9 9 年9月 结 论 1 ．通过对钻井液体系的高温流变性、泥浆滤失性 、残余渗透率的评价 ，得 出钻 井 液 B的性能最好。 2 ．清除钻井液 B体系形成 的 C a C O 泥饼最有效 的方法是用 I 5 ％HC 1 。 3 ．使用钻井液 B 体系可减少对 1 2 ／ 2 0目树脂涂敷砾石填充预制筛管的损害 。钻井 液 B 形成 泥饼和地层砂能严重堵塞 2 0 ／ 4 0 目填充 的预制筛菅。钻井液和胶结差 的地层 砂对预制筛管的损害还有待于进一步研究。 4 ．在产液 1 1 9 ．2 5 m ／ d时完井压力降估计为 O 0 4 2 MP a ，钻井液体系再结合有效的 完井设计，在很大程 度上可以减少对地层和筛菅 的损害 。 5 酸处理并不能改善油井产量 ，高采 出和附加消耗可提高井眼附近的清洁。 参考文献 1 ． Br o wn e ， S． V． a n d S mi t h， P “ M u d c a k e Cl e a n up t o En h a n c e Pr o d u c t i v i t y o f Hi g h - An g l e W e } I s ” p a p e r SP E 27 3 5 0 pr e s e n t e d a t t h e 1 9 9 4 F o r ma t i o n Da ma g e Co n t r o l S y mp o s i u m， L a f a y e t t e ， Lo u i s i a n a ， 9～ 1 0 Fe b r u a r y． 2． Do n o v a n， J ． P． a nd J o ne s ． T． A“ Sp e c i fic Se l e c t i on Cr i t e r i a a n d Te s t i n g P r o t o c o l Op t i mi z e Re s e r v o i r Dr i l l - i n F l ui d De s i g n ． ” p a p e r SP E 3。 1 0 4 p r e s e n t e d a t t h e 1 9 9 5 Eu r op e a n F o r ma t i o n Da ma g e Con t r o l Co n f e r e nc e ， Th e Ha g u e ， Th e Ne t h e r l a n d s ， l 5 ～ 1 6 M a v ． 3．B r o wn e ，S．V． e t a h“S i mp l eAp p r o a c ht ot heCl e a n ． UP o fHo r i z o n t a I W e l l swi t h P r e - p a c k e d S c r e e n Co m p l e t i o n s ， ” p a p e r SP E 3。1 1 6 p r e s e n t e d a t t h e 1 9 9 5 Eu r o p e a n F o r ma t i o n Da ma g e Co n t r o 1 Co n f e f e n c e ， Th e Ha g u e ， T h e Ne t h e r l a n d s ， 1 5～ 1 6 M a v． 4 ．Ry a n， D ．F．，Br own e，S． V ．，a n d Bu r n h a m． M ．P．“M u d Cl e a n ． u 口i n Ho r i z o n t a l We l l s A Ma j o r J o i n t I n d u s t r y S t u d y ，”p a p e r S P E 3 0 5 2 8 p r e s e n t e d a t t h e 1 9 9 5 S P E An n u a l Te c h n i c a l Co nf e f e n c e， Da l i a s ， 2 2～ 2 5 Oc t ob e r ． 译 自 { S P EDr i l l i n g＆ C o mp l e t i o n 1 9 9 7 ， 9 1 7 4～1 7 9 收 稿 日期 1 9 9 9 ． O 卜 I 9 维普资讯