油气田固井用磷石膏基胶凝材料研究.pdf

全 国中文核心期刊 新鲤 建巍 中 国 科 技 核 心 期 刊 油号田固井用磷石青基胶凝材料硼夯 华苏东 - ， 何玉鑫 ， 姚晓 ， 诸华军 ， 彭园 ， 胡婷 ， 王亚军 1 ． 南京工业大学 材料科学与工程学院， 江苏 南京2 1 0 0 0 9 ； 2 ． 盐城工学院 材料工程学院， 江苏 盐城2 2 4 0 5 1 摘要 通过评价不同龄期样品的抗压强度、 线膨胀率、 孔隙率和微观形貌等， 研究磷石膏基胶凝材料 P G S 应用于固井工程上 的可行性。 实验结果表明， 按 磷石膏 P G 】 增强材料 K z ] 州增强材料 G H 】 m 水泥 m 生石灰 5 0 2 2 6 2 0 2 制备 P G S ， 在5 O ℃和 8 0℃恒温水浴养护 1 d的 P G S固化体 抗压 强度分 别为 1 4 ．5 、 1 8 ．5 MP a ； 在 5 0℃恒温水浴养护 2 8 d的 P G S固化体膨胀率较净浆 水泥石提高了8 7 4 ．4 ％； P G S固化体总孔隙率 2 3 ． 4 6 ％ 较油井水泥石降低了 3 4 ．0 ％， 且渗透率明显低于净浆水泥石 1 ． 3 2 1 0 ix m z ； 掺 1 ％降滤 失剂 B X F 2 0 0 一 L的 P G S浆 体的滤失量为 7 8 mL ， 稠化 时间为 2 3 5 m i n ； 在 5 O℃恒温水浴养护 2 d的 P G S固化体抗压强度 为 1 4 ． 5 MP a ， 8 0℃恒温水浴养护 1 d抗压强度为 1 3 ． 9 MP a ， 基本满足固井施工的要求 。 关键词 磷石膏； 胶凝材料； 固井； 抗压强度； 可行性 中图分类号 T Q1 7 7 ． 3 7 5 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 1 7 0 2 X 2 0 1 2 1 1 - 0 0 7 1 0 5 S t ud y o n t h e b a s i c p r o p e r t i e s o f p h o s p h o g y p s u m - b a s e d c e m e n t i t i o u s ma t e r i a l i n t h e o i l we l l c e m e n t i n g HU A S u d o n g a ， HE Y u x i n ， Y A0 X i a o ， Z HU Hu a j u n ， P E NG Y u a n ， HU T i n g ， W A NG Y a j u n 1 ．C o l l e g e o f Ma t e r i a l s S c i e n c e a n d E n g i n e e r i n g ， Na mi n g U n i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， N a mi n g 2 1 0 0 0 9 ， J i a n g s u ， C h i n a ； 2 ． S c h o o l o f Ma t e r i a l En g i n e e rin g ， Ya n c he n g I n s t i t u t e o f Te c h n o l o g y， Ya n c he n g 2 2 4 0 51 ， J i a n g s u， C h i n a Ab s t r a c t T o a n al y s i s t h e f e a s i b il i t y o f p h o s p h o gyp s u m- b a s e d c e me n t i t i o u s ma t e ri a l P G S i n t h e u s e o f c e me n t i n g ， t h e p r o p e r t i e s o f P GS we r e i n v e s t i g a t e d b y me a s u r i n g t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h， l i n e a r e x p a n s i o n r a t e ， t h e p o r o s i t y ， a n d t h e mi c r o s c o p y o f f r a c t u r e s ur f a c e ．Re s u l t s s h o we d， P GS wa s p r e p a r e d b y b l e n d i n g p h o s p h o g y ps um， s l a g ， r e i n f o r c e d ma t e ria l GH， o i l we l l c e me n t ， and l i me a t a c o n s t a n t p r o p o rti o n wh i c h wa s 5 0 2 2 6 2 02 ma s s r a t i o ， t h e 1 - d a y c o mp r e s s i v e s t r e n gths i n 5 0℃ and 8 0℃ t h e r mo s t a t i c wa t e r b a t h we r e 1 4 ． 5 MP a a n d 1 8 ．5 MP a， r e s p e c t i v e l y ； t he 28一 d a y s o l i d e x p a n s i o n r a t e i n 5 0 ℃t h e r mo s t a t i c wa t e r b a t h Was i n c r e ase d b y 8 7 4．4 ％ c o mp a r e d t o p u r e c e me n t s t o n e ； t h e p o ros i t y o f h ard e n e d P GS 2 3 ． 4 6 ％wa s d e c r e a s e d b y 3 4 ．0 ％ c o n t r a s t e d wi t h c e me n t s t o n e w h o s e p e r me a b i l i t y 1 ．3 2 x1 0 ix m wa s h i g h e r o bv i o u s l y ．Wh e n t h e c o n t e n t o f BXF 2 0 0 一 L wa s 1 ％ wt ， t h e wa t e r l o s s o f PGS s l u r r y wa s 7 8mL． a nd t h i c k e n i n g t i me 2 3 5mi n ．Th e 2 - d a y c o mp r e s s i v e s t r e n g t h s i n 5 0℃ t h e r mo s t a t i c wa t e r b a t h wa s 1 4 ．5MP a， a n d t h e 1 - da y c o mp r e s s i v e s t r e n gths i n 8 0℃ t h e rm o s t a t i c wa t e r b a t h wa s 1 3 ．9 MP a， t h e s e p r o pe r t i e s me e t t h e c o n s t r u c t i o n r e q u i r e me n t o f c e me n ti n g ． Ke y wor ds p h o s p h o g y p s u m； c e me n t i t i o u s ma t e r i al； c e me n t i n g ； c o mp r e s s i v e s t r e n gth； f e a s i b i l i t y 磷石膏 P G 是生产磷肥的副产物， 国内每年产生 P G近 5 0 0 0 万t ， 其中仅2 0 ％左右被利用。大量未处理的P G堆积或 直接排放， 污染土地和水资源。 充分利用P G不仅可以保护环 境、 实现资源再利用， 而且能促进循环经济发展_】 - 5 ] 。 基金项 目 江苏省企业博 士基金 资助项 目 B K 2 0 0 9 6 6 6 收稿 日期 2 0 1 2 0 4 1 7 作者 简介 华苏东 ， 男 ， 1 9 8 1 年生 ， 江 苏淮安人 ， 副教授 ， 博 士， 主要从 事生态 环境材料和 油井水泥外加剂 的研 究。E m a i l h u a s u d o n g 1 6 3 ． e o m。通讯作者 何玉鑫， 地址 2 1 1 1 7 8南京 市江宁开发 区弘利路 5 6 号， E ma i l h e y u x i n 2 0 1 0 1 6 3 ． e o m。 以磷石膏P G为主要原料， 复配适量的增强材料 I Z和 G H 制备磷石膏基胶凝材料 P G S ， 可以作为二次利用P G的 途径。 S i n g h 咧 利用柠檬酸净化P G ， T a h e 热处理P G ， 将 5 ％左 右改性的P G掺入矿渣水泥中， 可缩短凝结时间、 提高抗压强 度。 Y a n g t S高温下处理P G ， 将其 1 0 ％左右掺入粉煤灰中， 研 究路基材料的耐久性。可见， 处理后的P G利用率低， 无法从 根本上解决问题。目 前 P G S 用于固井工程的研究鲜有报道， 笔者在未处理的P G中 掺入增强材料 矿渣和G H ， 在油 井水 泥和生 石灰激发作 用下制备了 低渗 透、 高 膨胀性能的固 井P G S 材料， 通过评价其抗折强度、 抗压强度、 线膨胀率、 渗透率和孔 隙率及微观形貌来表征P G S 固化体的性能。 N E W 1 3 UI L DI NG MAT E Rl AL 5 71 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 华苏东， 等 油气田固井用磷石膏基胶凝材料研究 1 试验 1 ． 1 试验原料 P G 取自四川绵竹， 灰色粉末， 过 1 2 0目筛， 主要成分为 C a S O 4 “ 2 H O ， 晶体粒径较粗， 形状多为板状， X R D图谱见图 1 ， S E M照片见图2 ； K Z 取自江苏南京， 灰色粉末， 比表面积 为4 1 0 m 2 ／ k g ； G H 取自江苏南京， 浅蓝色粉末， 主要成分为 S i O ， 粒径0 ． 1 ～ 2 ． 0 H m ； G级油井水泥 江南水泥厂产； 生石 灰 市售， 氧化钙含量为8 9 ． 8 ％以上； 消泡剂 市售； 油井水泥 减阻剂U S Z 来自 河南； 降滤失剂 B X F 一 2 0 0 L ， 来自天津石油 渤星。各原料的化学成分见表 1 。 ◆ C a S 0 42 H 2 0 ● I 』f O 1 O 2 0 3 O 4 0 5 0 6 0 2 0／ 。 图 1 P G的 XR D图谱 图 2 P G的S E M照片 表 1 各原料 的化学成分 ％ 项 目 C a O S O 3 S i O 2 A 1 2 03 P 2 0 5 K 2 O T i O 2 Mg O Mn O PG 3 0 ． 8 5 3 1 ． 8 5 4 ． 6 5 4．2 0 3 ．2 2 0．3 2 0．2 0 O ． 2 4 GH 1 ． 4 5 9 2 ． 3 4 0．2 5 0．2 8 0．41 KZ 3 1 ．75 3 6 - 8 6 l 9．8 4 O ． 9 O l _ 1 3 8 ． 5 4 0 ． 2 4 1 ． 2 试验方法 1 ．2 ． 1 浆体工程性能测试方法 水灰比为0 ．4 4 ， 浆体制备、 密度、 滤失量和稠化性能均按 A P I 要求， 流动度和凝结时间按 G B 1 3 4 6 --2 0 0 1 水泥标准稠 度用水量凝结时间安定性检验方法 进行测试。 1 ．2 ．2 抗折强度、 抗压强度和线膨胀率性能评价 将配好的浆体装入1 c ru x 1 c ru x 6 e m长方体和 2 ．5 c m x 7 2 新型建筑材料 2 0 1 2 ． 1 1 2 ． 5 c m圆柱体模具中成型，置于5 0℃和8 0 ℃恒温水浴养护 至规定龄期， 利用K Z Y 一 3 0电动抗折仪测试硬化体不同龄期 的抗折强度 长方体 ； 利用WH Y 一 5 型压力试验机测试硬化 体不同龄期的抗压强度 圆柱体 ； 浆体浇注在两端装有钉头 1 e m x l c ru x 6 c m长方体模具中成型，浆体在5 0 ℃和8 0℃ 恒 温水 浴终凝2 h 后脱 模， 在水中 冷却至 2 0 5 ℃时， 利用螺旋 测微仪测试硬化体的初始长度 f 0 ， 测完立即将其置于5 0℃ 和8 0 ℃恒温水浴养护至规定龄期， 冷却后测量实际长度 f ， ， 线膨胀率K计算公式为 K x 1 0 0 ％。 1 ． 2 -3 孔隙率、 X R D 、 渗透率和形貌分析 利用G T 一 6 0型压汞仪测试1 d 龄期试块的孔隙率和孔径 分布； 并利用X I 1 L 型X衍射仪和J S M 一 5 9 0 0 型扫描电子显 微镜， 对硬化体的成分和微观形貌进行分析； 以水为驱替介 质， 在7 M P a 驱替压力 围压1 4 M P a 下， 利用H L Y 一 2 型岩芯 流动仪在常温下测试试样的渗透率。 2 结果与讨论 2 ． 1 矿渣掺量对 P G S固化体 力学性能的影响 以P G 占5 O ％ 为主要原料， 复配I Z 制备P G S 材料， P G S 浆体的流动度大于2 0 e m 。 分别测试在5 0 ℃ 和8 O ℃ 恒温水浴 养护下K z掺量对P G S固化体力学性能的影响， 结果见表2 。 表 2 K Z掺量对 P G S固化体力学性能的影响 注 ① 凝结时间已超过 1 d ； ② 该浆体不凝结 。 由表2可知， l Z掺量对P G S固化体的抗压和抗折强度 影响较大， 随着 K z取代油井水泥掺量的增加， P G S 固化体的 抗压和抗折强度基本呈先增大后减小的趋势。当K z掺量在 3 0 ％时，在5 0 c c 和8 0℃ 恒温水浴养护 1 d 的P G S 固化体抗 压强度最大 分别为1 1 ． 4 、 1 4 ． 1 M P a ， 1 d 的抗折强度最大 分 别为7 ． 7 、 8 ． 4 M P a ，但P G S固化体的抗压和抗折强度比净浆 油井水泥石低， 仍需对 P G S 进一步改性， 使其至少满足固井 施工抗压强度 1 2 ． 8 M P a 的要求。 2 ． 2 改性 P G S固化体 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 华苏东， 等 油气田固井用磷石膏基胶凝材料研究 生石灰水化可为体系提供足够的O H 一 ， 促进水化反应进 行。增强材料G H的主要成分是高活性S i O ， 可以与C a O H 填充P G S固化体空隙中， 提高其力学性能。 为此， 分别测试5 0 ℃ 和8 O ℃恒温水浴养护下， 生石灰和 G H掺量对P G S 固化体 反应生成C S H凝胶。G H颗粒细， 可形成良好的颗粒级配， 力学性能的影响， 结果见表3 。 表 3 生石灰和 G H掺量对 P G S固化体力学性能的影响 注 G H内掺 3 ％时 ， U S Z外掺 0 ． 1 ％； G H 内掺 6 ％时， US Z外掺 0 ． 4 ％； G H内掺 9 ％时， U S Z外掺 O ．6 ％， 满足 P G S浆 体流动度大于 2 0 c m要求 。 ’ 由表3 可知， 随着生石灰掺量的增加， P G S 固化体的抗压 强度和抗折强度呈减小的趋势。在5 0 ℃和8 0 ℃恒温水浴养 护下， 生石灰掺量在2 ％时， 养护 1 d 的P G S固化体抗压强度 分别为 1 1 ． 9 、 1 7 ． 7 M P a ，抗折强度分别为8 ． 5 、 6 ． 8 M P a 。随着 G H掺量的增加， P G S固化体的抗压强度和抗折强度呈增大 的趋势。生石灰掺量在2 ％， G H掺量6 ％时， 在 5 0℃ 和 8 0 ℃ 恒温水浴下， 1 d的P G S固化体抗压强度分别为 1 4 ． 5 、 1 8 ． 5 M P a ， 抗折强度分别为 6 ． 8 、 9 ． 9 M P a ， 满足固井施工技术要求， 可见， 按m P G m K Z m 水泥 m 生石灰 m G H 5 0 2 2 2 0 2 6 制各P G S ， 既可满足固井施工技术要求， 且有助于节约 固井的成本。 2 ． 3 P G S固化体的膨胀性能 按m P G m K Z m 水泥 m 生石灰 m G H 5 0 2 2 2 0 2 6 制备P G S ， 分别在5 0 ℃和8 0 ℃恒温水浴下养护， 测试P G S 固化体养护1 d , 2 d 、 7 d 和2 8 d 龄期的线膨胀率， 结果见表4 。 表 4 不同温度下 P G S固化体各龄期 的线膨胀率％ 样品 5 O℃ 8 O℃ l d 2d 7 d 2 8 d l d 2d 7 d 2 8 d 水泥 0 ．0 0 5 0 0 ．O 1 1 3 0 ．0 2 3 2 0 ．0 1 7 2 0 ． 0 0 4 1 0 ．0 0 5 2 0 ． 0 0 9 1 0 ． 0 2 3 2 PGS O． 1 4 58 O． 1 51 5 0 ． 1 6 3 3 0 ． 1 6 7 6-0 ． 0 2 1 8- 0 ． 0 5 8 2 0．05 9 3- 0 ． 0 6 2 4 由表4 可知，在5 0 ℃恒温水浴养护下 P G S固化体的线 膨胀率随着养护龄期的延长呈增加的趋势， 在8 0 ℃恒温水浴 养护下P G S固化体线膨胀率随着养护龄期的延长呈减小的 趋势，其中5 0 ℃恒温水浴下2 8 d的P G S固化体线膨胀率较 油井水泥石提高了8 7 4 ． 4 ％， 8 0 ℃恒温水浴下2 8 d的P G S固 化体线膨胀率较油井水泥石降低了 1 6 9 ． 0 ％。主要可能是矿 渣、 G H经0 H - 和S 0 4 2 - 双重激发，在适宜的温度养护 1 d 就可 水化生成A F t ， A Ft在 5 0 恒温水浴下能稳定存在， 促使P G S 固化体膨胀， 而在 8 0 ℃恒温水浴下A F t 可能会分解p ～ o l ， P G S 固化体会收缩。 2 ． 4 P G S水化产物的分析 按m P G m K z m 水泥 m 生石灰 m G H 5 0 2 2 2 0 2 6 制备P G S ， 分别在5 0 ℃和 8 0 ℃恒温水浴下养护， 养护过 程中P G S内部不断发生水化反应，使其结构致密， P G S的 X R D图谱见图3 。 ◆ C a S 0 42 H z 0 ▲ C S H ● _ A F t L i 2 i ． ￡ 簸 1 ． ～j ． ． 1 。 l I “ ． ． ． ～ ￡ ． 1 I ． I ． 5 0 ℃ 2 8 d 1 0 2 0 3 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 2 0 ／ 。 图 3 P G S的 X R D图谱 由图3 可知， P G S内部主要晶相为C a S 0 4 o 2 H 2 0 、 C S H 凝胶以及少量A Ft晶体。C a S 0 4 2 H ．2 0由于参与反应生成A F t 被消耗， 衍射峰弱化。5 0 ℃恒温水浴下P G S 固化体 1 d 、 2 8 d 的A F t 衍射峰较 8 0 ℃的强 即A F t 量增加 ， 且 8 0 q C 恒温水 浴下2 8 d 的P G S 固化体中A Ft的衍射峰较 1 d 的弱， 可见在 8 0 ℃恒温水浴下A F t 逐渐分解。 黎良 元等【l l 1发现C S H凝胶 结晶形态差， 大部分以无定形态凝胶的形式存在， 一些弥散的 衍射峰被 C a O 4 2 H 0晶体的衍射峰覆盖，因此难以看出水 化过程中C S H衍射峰的强弱。 2 ． 5 P G S固化体总孔隙率和孔径分布 孔结构和渗透率均能反应出G H对 P G S固化体的充填 N E W BUI L DI NG MAT E RI AL S ． 7 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 华苏东， 等 油气田固井用磷石膏基胶凝材料研究 效果 总孔隙率低、 有害孔少和渗透率小， P G S固化体致密， G H 填充效果好。 按m P G m K z m 水泥 m 生石灰 r n C H 5 0 2 2 2 0 2 6 制备P G S ， P G S固化体和净浆水泥石的孔结构及 渗透率见表5 。 表 5 P G S固化体 子 L 结构和渗透率 5 0℃、 2 4 h 由 表5 可知， P G S 固 化体总孔隙 率为2 3 ．4 6 ％ ，较油井水 泥石降低了3 4 ． 0 ％， 其中有害孔的比例 1 0 0 n m 为1 1 ． 6 9 ％， 较油井水泥石降低了7 8 ． 9 ％；油井水泥石的渗透率明显高于 P G S 固化体 不渗 。可见， G H改善了P G S固化体的致密性， 填充效果明显， 宏观上提高了力学性能。 2 ． 6 P G S的形貌分析 由上述讨论可知， 按m P G m K Z m 水泥 m 生石灰 m G H 5 0 2 2 2 0 2 6 制备的P G S 在 5 0 ℃恒温水浴下养护具 有高膨胀、 低渗透的特性， 可适用于浅层油气井。养护过程中 P G S 的水化产物会不断生成， 孔结构致密， P G S 固化体的断面 形貌见图4 。 一 一 b 水化2 8 d 图 4 P G S固化体 的断面形貌 由图2 和图4 可知， 1 d龄期的P G S 固化体中板状磷石 膏晶体转化成棱柱状， 晶体尺寸减小， 少量絮状的C S H凝 胶将各组分包裹形成网状的结构， 颗粒之间的空隙较大； 水化 2 8 d 龄期的P G S 固化体内部大量絮状的C - S H凝胶包裹各 组分形成更加致密的网状结构， 宏观上表现为P G S 固化体的 力学性能提高。 2 ． 7 降滤失剂 B X F 2 0 0 一 L掺量对 P G S性能的 影响 见表6 表 6 降滤失剂 B X F 2 0 0 一 L 掺量对P G S 性能的影响 由表6 可知， 随着降滤失剂 B X F 2 0 0 一 L 掺量的增加， P G S 的密度不变， 流动度呈下降趋势。 当B X F 2 0 0 一 L掺量为 l ％时， 7 4 新型建筑材料 2 0 1 2 ． 1 1 P G S 的流动度达到2 0 ． 3 c m， 能够满足固井对水泥浆流动度的 要求 大于2 0 c m 。 控制水泥浆滤失量的主要目的是维护浆体性能的稳定， 从确保固井施工安全考虑，其滤失量控制在2 5 0 m L 左右即 可， 从保护油气层和防窜角度考虑， 滤失量控制在1 0 0 m L以 内即可lJ 2 I。在高温高压 8 0 ℃、 7 M P a 条件下， B X F 2 0 0 一 L 掺量 对P G S 浆体滤失量的影响见表7 。 表 7 B X F 2 0 0 一 L掺量对 P G S浆体滤失量的影响 样 品 水泥P GS P GS 1 ％B xF 2 0 O L P G S 2 ％B x F 2 0 0 一 L 滤失量／ mL 1 6 0 0 5 4 2 7 8 4 5 注 滤失量 Q 的计算依据规范 A P I S P E S 1 0 进行_】 。 由表7 可知， 未掺滤失剂的P G S 浆体本身就具有一定的 降滤失性能 滤失量为5 4 2 m E ， 当B X F 2 0 0 一 L 掺量为2 ％时， P G S 的滤失量 4 5 m E明显下降。 主要是由于B X F 2 0 0 一 L为水 溶性聚合物， 分子中有大量的羟基存在， 可溶解于水， 并在水 泥浆中形成网状结构， 从而降低了浆体的滤失量。 当降滤失剂 B X F 2 0 0 一 L掺量为 l ％时， P G S浆的滤失量 为7 8 m L 满足要 求， 且有助于节约固井成本。 在高温、 高压条件下， P G S 浆和净浆油井水泥浆在 8 0 ℃、 3 0 M P a 下的稠化特性见表 8 。 表 8 不同浆体的稠化性能 从表 8 可知， P G S 浆的初始稠度为2 0 ． 6 B c ， 略高于净浆， 但满足A P I 旧 对浆体初始稠度的要求 小于3 0 B c ； P G S 浆的 过渡时间 水泥浆稠度从4 0 B c 达到1 0 0 B c 所经历的时间 为 2 9 m i n ， 比水泥净浆缩短了9 ． 4 ％， 表明在候凝过程中， P G S 浆 的防窜性能略优于水泥净浆； 在 8 0 ℃、 3 0 M P a 实验条件下， P G S 浆的稠化时间为2 3 5 m i n ， 表明其可泵性能好。 掺 I ％ B X F 2 0 0 一 L的P G S固化体抗压强度见表9 。 表 9 掺 1 ％B X F 2 0 0 一 L的 P G S固化体抗压强度 由 表9 可知， 在5 0 ℃和8 0 恒温水浴养护条件下， 掺l ％ B X F 2 0 0 一 L 时P G S 固化 体1 d 抗压强度分别为8 ．9 、 1 3 ．9 M P a ， 1 2 0 d 抗压强度分别为2 9 ． 6 、 3 0 ．4 M P a ， 其中5 0 ℃ 恒温水浴养 护2 d 抗压强度为 1 4 ．5 M P a ； P G S 浆体凝结时间较长， 5 0 和 8 0 ℃恒温水浴下初凝时间分别为9 h 5 m i n 和6 h 5 4 m i n ， 终 凝时问分别为 1 2 h 7 m i n 和9 h 4 3 m i n ，基本满足固井施工 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 华苏东， 等 油气田固井用磷石膏基胶凝材料研究 的技术要求。 3 结语 1 按 [ 磷石膏 P c 1 m [ 增强材料 1 Z 】 概[ 增强材料 G H 1 m 水泥 m 生石灰 5 0 2 2 6 2 0 2 制备P G s 材料， 在 5 0 ℃ 和8 0 ℃ 下1 d 的 抗 压强 度分 别为1 4 ．5 、 1 8 ．5 M P a ， 抗折强 度分别为6 ． 8 、 9 ．9 M P a 。 2 5 0 Ic 下P G S 固 化体的 线膨胀率随 着养护 龄期的延长 呈增 加趋势， 在8 0 ℃ 恒温水浴下养护P G S 固化体的 线膨胀 率随 着养护龄期的 延长呈减小趋势， 其中5 0 ℃ 下P G S 固 化 体2 8 d 线膨胀率较油井水泥石提高了8 7 4 ． 4 ％。 3 G H可明 显改善P G S 固 化体的孔结构， 其掺量在6 ％ 时， P G S 固化 体的 渗透率为0 ， 总孔隙率较油井水泥石降 低了 3 4 ． 0 ％， 其中有害孔的比例较油井水泥石降低了7 8 ． 9 ％。 4 掺 I ％B X F 2 0 0 一 L的P G S 浆体滤失量为7 8 m L ， 稠化 时间偏长，在5 0 c c 和8 0 o C 下， P G S固化体的1 d 抗压强度分 别为8 ．9 、 1 3 ．9 M P a ， 1 2 0 d 抗压强度分别为2 9 ．6 、 3 0 ．4 M P a ， 其 中5 0 ℃ 下2 d 抗压强 度为1 4 ．5 M P a ， 可以基本满足固井施工 的 要求。 参考文献 ． [ 1 】 Mc C a r t n e y J S ， B e r e n d s R E ． Me a s u r e me n t o f f i l t r a t i o n e f f e c t s 0 n t h e t r a n s mi s s i v i t y o f g e o c o mp o s i t e d r a i n s f o r p ho s p h o g y ps um [ J 】 ．G e o t e x t i l e s a n d G e o m e m b r a n e s ， 2 0 1 0 ， 2 8 2 2 2 6 - 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f l y a s h s t abi l i z e d s o i l a c t i v a t e d b y c a l c i n e d p h o s p h o g y p s u m[ J ] ．Ad v a n c e d Ma t e ri a l s R e s e a r c h ， 2 0 1 1 ， 1 6 8 1 3 3 1 r3 8 ． [ 9 】 陈风琴 ．温度对钙矾石生长特性的影响叽． 建材世 界， 2 0 1 1 ， 3 2 3 7 - 9． 【 1 o ] 王智 ， 郑洪伟 ， 韦 迎春 ． 钙矾石形成与稳定及对材料 性能影响的 综述[ J ] ． 混凝土 ， 2 0 0 1 6 4 4 - 4 7 ． [ 1 1 ] 黎 良元 ， 石宗利 ， 艾永平． 石 膏一 矿渣胶 凝材料 的碱性激 发作用 [ J 】 ．硅酸盐学报 ， 2 0 0 8 ， 3 6 3 4 0 5 4 1 0 ． 【 1 2 ] 姚晓 ， 吴 叶成 ， 黎 学年． 国内外 固井技术难 点及新 型水泥 外加剂 特 性评 析I J I _钻井液与完井液 ， 2 0 0 5 ， 2 2 2 1 1 1 6 ． [ 1 3 】 S P E C 1 0 ． S p e c i fi c a t i o n f o r ma t e r i a