一口深天然气井的水平侧钻钻井技术.pdf

3 O 卉■石曲升垃信 喜 第2 0 卷第 1 期1 9 9 9 年j月 一 口深天然气井 的水 平侧钻钻 井技术 T h 。 m a s B H 。 w e s 等 0 叱 “ - 7 l 翻 译 旦 生 新 疆 石 油 局 准 东 钻 井 公 司 。 擅薹 ／ l 一 口井下情况非管复杂的，在直井中套管开窗水平倒钻 二次钻入 目的层的深天热气井近日莜钻 成，创 造 了一项世 界钻 井新纪录谊 井的真垂直耀度达 4 9 9 6 2 8 r n ．测量深度 为 5 3 0 5 3 5 m．谊井 位 亍巴基 斯坦北部 P o t wa r 盆地 Ox y地 区的 R a t a n a油 田． 主 曩词 兰 查 ．钻 井 碴取 ．／ 气 ， 士 日 为获得有 商业开采价值的天然气产量 ，在 一口完钻层位为裂缝性碳酸盐岩气藏的低 产井 中，计 划通 过 套管 开 窗例 钻 重 新钻入 目的层 达到 此 目的最 好 的方 法 是钻 一 口水 平 井 ，与几 乎 垂直 的 裂缝 垂直 相交 。Ra t a n a油 田位 于 巴基 斯 坦 北部 P o t wa r盆地 东 北地 区 油 田的 构造 是 一个 大 的逆 断层 封 闭的有两 肩 的背斜 ， 整个油 田有 一个 明显 的 东西 断层 走 向。主要 目的层是高温 、高压的 P a t a l a和 L o c k h a r t地层的凝析气藏 。气藏地层是埋藏 深、天然裂缝发育 的古新世 碳酸盐岩地层，并集聚有 的低含量 H ， s和 C O ， 。大多数 产 层的裂缝方 向和东西断层的走向是一致的，几乎是垂直裂缝 。一般来说 ．天然裂缝非常 发育 的地 层都 承 受有 构 造应 力 。 R a t a n a No -3直井位于 R a t a n a 构造 东端府上．是用于开窗水平侧钻 的最理想的直井 。 该井原先被钻至 5 I l I ． 5 0 m，并作 为天然气井用 I 3 9 ． 7 ra m割缝衬管完 井。 钻 井 设 计 确定作业 目标时，主要 明确了以下儿个方面 1 井眼要和方 向几乎垂直的东西裂缝垂直相交 ； 2 水平井眼钻向结构应 力集中的地带 ．这样的地带裂缝最发育 3 井底要保持在真垂直深度为 5 0 8 2 ． 5 4 m 的天然气柱底部之上 4 不能钻穿地震确定的逆冲断层 5 目的层为碳酸盐岩地层 ，避免钻入页岩封隔层 ； 6 在目的层 中尽量 多地暴露井跟； 维普资讯 第2 o 卷第l 期 郭泽生一 口深天然气井的水平侧钻钻井技术 - 3 1． 7 以少钻 Na mma l 地层 的页岩为原则来确定造斜点深度 ； 8 钻出平滑曲线 的造斜段井眼和水平段井服 。 综合铡井图显示．在 5 0 0 3 ． 2 9 m 以下的一系列薄 页岩段可能是气藏 的封隔层 F MS 测井 曲线显示 ．大量的裂缝发育段分布在这些页岩的上 部或下部 。为避免钻穿可能的气 藏封隔层 ，选择在这些页岩段之上的裂缝发育地层为 目的层 。从地层构造剖面圈可清楚 看到井底南面和北面有逆断层 。虽然 水平段向南更有可能钻遇 目的层 ，但北面逆冲断层 预测有较大的下沉 ，基于北面可能有裂缝密度更大的地层，并很有可 能碰到一个靠着北 部断层面的气藏封隔层 ，所以决定水平段方向朝北 。 设计 向北钻 2 7 4 ．3 2 m 的水平井眼，水平段保持在 P a t a l a地层的上部 。为使造斜段 有 一个最 大的曲率半径 ，水平段起点的真垂直深度为 4 9 9 6 ． 2 8 m。钻水平段时 以设计的 水平段深度为基准允 许偏差，为垂直落差不大于 3 ．0 5 m。 1 ．钻井 剖面 图 设计井 的剖面 图时不仅要考 虑预 定的 目 标 ．而且也要考虑原井的井身结构情况。 原井 的 P a t a l a和 L o c k h a r t的产 层 是用 1 3 9 ． 7 m m、3 4 ． 2 2 k g ／ m、P - I 1 0割缝衬管完井 ． 如图1所示 。4 1 3 9 ， 7 m m 割 缝衬管 是悬 挂在 9 3 ． 6 8 mm 管 串内的 。 3 9 ． 7 ram 管 串 的顶部 和 9 3 ．6 8 mm 管 串内射 的孔跟底 部之 间有一 段 间隔。面对这样的井身结构，造斜点只能有 两 种选 择方案 ．一 种是将一 定量 的 们3 9 ，7 mm 割缝衬管回收出来．在裸眼中造斜；另一种在 4 1 9 3 ． 6 8 mm 管 串 内 射 孔 段 底 部 的 孔 瞩 以 下 放 置一个套营造斜器，套营开窗造斜。 由于套 管开 窗造斜要 钻较 多的可 能引起 其他 麻 烦 的 Na mma l 地 层 的泥 页岩 应 该选 在 裸限 中造斜 的方法。可是，若采用这种方法必 圈 1 R t 叠 n - 3井开窗前的并 身结构 须把至少 3 6 ． 5 8 m 的 1 3 9 ． 7 mm 割缝衬管提 出来，显然这是一个非常麻烦 的事。于是． 只有选择在 1 9 3 ．6 8 m m 管串内放置套营造斜器这一应变的办法 。 为了保证选用的液动马达总成能达到期望的造斜 率，确 定了以下原则 1 用 比较保守 的造 斜率预测 来平衡补偿无法 预测 的地 层造斜 趋势和井很深时的 反扭矩及开始造斜时可能出现的问题对造斜的影响 2 为避免按预测造斜率进行造斜遇到 问题 ，造斜段尽可能平滑 ； 3 液动马达 总成的柔性必须能 以 2 0 4 0 。1 3 0 ．4 g in 的造斜 率造斜来 满足造斜点 尚未确定的要求 。 2 ．恶劣的并下条件 在对直并眼进行测试时，在井 深 4 9 4 9 ． 9 5 m 处测得井底静止温度 HB S T 略高于 l 5 4 ． 4 4 “C．面对如此高的 H BS T ，不得不考虑设备和操作上 的一些 问题 。最主要关注的 是正常使用井 下定向工具。虽然能得 到高温 定向工具 ．但要受到一些限制 ，如 ’ f 维普资讯 3 2 卉 ■石 拜 蔓 枯 喜 1 9 9 9 年 3 月 1 当温度高于l 】 5 ． 5 6 “C时，液动马达 将需要减少一定量的工作压力，在本井 的 H B S T环境中 ．需要将工作压力减少到满负荷时的 5 0 ％。 2 MWD 部件运转额 定最高温 度是 1 4 5 ℃。虽然部件运转的最 高温度达 1 5 4 ．4 4 ℃，但很快就坏。 考虑使用泥浆冷却器来减少 H B S T 的影响，但基于井底温度的测量 结果偏好 ，可 以推断即使泥浆冷却器可以起到一定的作用，但作用不会很好 。比较有效的方法 是调整 钻井技术措施，减少工具在井底静 态温度下的时间。 另一个关注的 问题是腐蚀荆和地层有害气体的出现 虽然 钴直井时测得的 c 的 质量分数为 3 ％、H 2 s的质量分数 为 3 1 0 ％．没有破坏力，但钴水平 井时其影 响会增 大许多。所 以 下情况必须 引起充 分重视 1 工具在恶劣的气 藏环境中工作 时问太长 2 泥浆高速穿过井下工具的限流装置将加快该处的腐蚀 ； 3 剧烈的循环负荷会减小钴柱部件抗腐蚀疲劳极限。 3 ．井控 由于深井 的气涌难 以控制 ，所 以一 次井控 极为重要 。问题 是导通性 皂好的天然 裂 缝将会 使井漏和气侵之间的平衡 范围非常小 在钴直井时 已测得了 比较准确 的地层压 力和压裂梯度 ，最佳 的泥浆密度 是有一个 压井 安全余量，并保持 1 ． 1 4 g ／ e r n 的地层压 力梯度和 1 ． 5 0 g ／ c m 的压裂梯度 ，当然最为保 险的办法是钻水平段对按安全的要求尽可 能过平衡。选择泥浆密度为 1 ． 3 8 g ／ c m’ ，考虑 适当的泥浆环空摩擦压力梯度为 0 ． 1 2 g ／ c m 。 4 ．钻头程 序 由于井底温度高和井壁摩擦力非 常大 ，合理的钻头选型非 常重要 。水 平段井 眼相 对较短 ，机械钴速成为钻 头选型的次要 因素．因而主要考虑的因素是 1 满足 造斜 的要 求 2 尽量减少施加到液力马达上的扭矩 马达变热 和施加到钴柱上的扭矩 各 种应力 3 保径好 、在井底转动工作 5 0 h内出问题的可能性小 4 能达到一定的机 械钻速 2 ．4 4 m ／ h 。 基于该地区钴深井碳 酸盐 岩地 层 的经验 ，选择了可接演力马达 的用 于软地层 的镶 齿旋转钻头 I AD C号 4 ． 4 ． 7 ～5 ． 3 ． 7 。扭矩 按 比P D C钻头低 3 0 ％计算。 5 ．钻具 由于直井用 内径为 1 6 5 ． 1 mm 的移动回收管柱完井 ，要用小并眼钻具组合 掷8 ． 9 m m 的钻杆和 1 1 4 ．3 mm 的底部钴具组合 。 由于井非常深 ，狗腿严 莺度也可能 很太 ，钻具 的机械性能是一个必须仔细考虑 的问题 。为确保安全作业，设计钻柱考虑 了以下原 则 1 所有工具的抗拉强度要 比预测的拉 力大，至少要有 4 5 ．3 6 t 的抗拉余量 ； 2 所有连接处的上扣扭矩要比预测扭矩大 2 0 ％．防止井下上扣转动 3 钻柱要有足够的抗弯 曲能力 ，定向时至少能加 2．2 7 t 的钻压。 模拟扭转和拉伸用来检测在当地 能得到的钴具的性能，套管中的摩擦系数是 0 ． 2 5 ． 裸眼 中为 0 ．3 O ，模拟是为了搞清钻柱各部分机械性能的余量能否满足安全作业 的要求． 维普资讯 第2 0卷第1 期 享 泽生一 口捋5 天然 井 的水平侧钻钻井技术 - 3 3 选 择 了 以下钻 具 1 邸8 ． 9 mm 高级 的 S ． 1 3 5 、1 9 ． 7 9 k g ／ m钻 杆 约 2 2 8 6 ． 0 0 m； 2 邸8 ． 9 mm 高级的 G ． 1 0 5 、2 3 ． 0 6 k rd m 钻杆约 4 7 2 4 ． 4 0 m 3 邸8 ． 9 mm加重钻杆 H WD p 带振 击器约 4 9 0 7 、2 8 m 4 与井深一样长的捃8 ． 9 mm新级 的 S ． 1 3 5 、1 9 ． 7 9 k g ／ m钻杆 。 按钻柱设计，只允许新级的 S ． 1 3 5钻杆和定向钻井 B H A 进入 到造斜 点以下。旋转 钻进只能在造 斜段都是 S - 1 3 5级钻杆的情况 下进行。为防止钻弗过程 中发生意外情况， 必须保持一定 数量的 s ． 1 3 5钻杆在造斜点 以上 。如果预测 的摩擦 系数正确 ，计算表 明造 斜时钻 柱将弯 曲 虽然钻柱抗弯曲能力在安全作业范围之外 ，但这不是 冒险蛮干 ，因为 外径 2 7 m m 的 S ． 1 3 5级钻杆 的接头部分与以9 3 ． 7 8 ram、5 8 ． 0 3 k g ／ m 套管 内壁之间的间 隙很小，使得钻柱的弯 曲度很小。钻井设计 允许在水平段必要时旋转液力 马达总成。 6 ．定 向钻井 在确 定钻井 目标时 ，一个 必须达到的 目标是无 纠正地钻 出曲线平滑 的造斜段井眼 和高质 量水平段井眼。为了达 到这个 目的，频繁地在近钻头处测量至关重要。同时，所 选用的定向造斜工具也必须能在恶劣 的井底条件下配合设计钻具工作。 因为油 田位置 偏远，必须在井场储 备两套定向造斜工具。为 了使工具租赁 费降到 最低，要求特选的液力马达必须能满足 多方面的要求，具备以下特 点 1 能完成造斜率为 2 0 4 0 。／ 3 0 ．4 8 m 之间的任意造斜 2 轴 承 组短 ，使 测 量更接 近钻 头 ，不 影 响造斜 3 能在钻 台 上对 弯 曲外形 的液 动 马达 进 行 O ～3 。的 调 节 4 有低转速 、扭矩大 的动力部分 增斜 时马达型号为7 8 1 o b e 、2 ． 2 s t a g e ， 稳斜时马达型号为 4 5 l o b e ，3 ． 5 s t a g e 5 定子与转 子之间的间隙是增加过的，可减小合成橡胶件受热膨胀后对工具性 能的影响； ． 6有 强 的造斜 能 力 ，不 需要接 活接 头 。 选用了一种运用 于现场 、由模块忧韶件构成 的 MWD 工具，它 是一种 单一方向性 的正极脉 冲、液流驱动的 MWD 这种 MWD 工具的主要部件是一个脉冲发生器和一个 传感器 。脉冲发生器有一个涡轮外罩 ，它和位于脉冲发生器 内的转子通过 电磁联系。脉 冲发生器和传感器需要的液力 电动力 由转子提供。为了防止工具 内的热量积聚，安装 了一个促使能量 热能的形式 散发到泥浆中去 的系统。在预备试验 中发现 ，脉冲发生 器能在 1 5 4 ．4 4 ℃下工作，而传感器最高工作温度是 1 4 5 ℃，t 5 4 “C时就不能工作了。传 感器的 电子部件是工具工作环境受限 的原因。 在有磁 性千扰 的地层 中，采用绳索式 定 向工具 陀螺测斜 仪和导 向工具 定向。 由于存在 井下 MwD 失效的可能性 ，绳索式导 向工具放在井场作 为备用 设备。在如此 深的井 中 由于绳索 的重量 ，用一个工作台是 不能工作的，所 以，备用的绳索式导 向 工具的补偿部件必须包括一个湿 连接装 置。 7 ．钻井液的选择 钻井液 的选择是设计非常重要 的一个方面， 首先要 关注 的是钻 井液控制和承 受恶 劣井下情况的能力 ，同时必须保 持 良好 的流变学性能，以满足钻水平井的要求。为了防 维普资讯 3 4 卉曩石．．并点幢‘ 1 9 9 9年3月 止钻井液受热性能变坏 ，所有 的添加剂都必须能在 1 7 6 ． 6 7 ℃的高温 下使用 。因为井眼容 积大和漏失的可能性很大，维护这样 一套要满足多方面要求的钻井液系统 ，费用很 大． 必须认真对待。 因为当地 能获得 的油基钻井 液对 井下工具 的橡胶体有害 ．所 以不能使用 油基钻井 液；用合成物油基钻井液或用油基矿 物钻井液的投入对 比该井将来 的产出不划算 ；考虑 使用坂土磺化木质素水基钻井液体系 ，这是 由于它便 宜、易于维护 并有很 强的抗污 染能 力。但是，这种钻井液体系缺乏必要 的润滑性和高温 下的稳定性 。一种有化学调节作用 的天然聚合物{ { P 0 O 7被用作补充剂，主要用来增强钻井液的热稳定性、高温 下流变 学的控制；其次还可用 以提 高钻井 液 的润滑性 。H P 0 0 7有 良好 的剪切稀 释性和携砂 能 力，使其成为本井的理想钻井液添加 剂。 作业结果 该井从开窗侧钻到水平段钻 完 ．只对 设计进行了很 小的改动 。用于开窗水平侧钻 和完井 的总时间是 4 0 d ．比预计 大约多 2 0 d 。图 2表 明了实际和设计井眼轨迹的比较 。 施工结 果如 下 鞋 硅 ●1 9 3 ． 6 g mm套管 进斜器顶郭4 9 1 7 9 5 t a 量探度 计遗辫段 选辑率 2 1 ． 7 “ 3 0 ．4 R m 宴际进斜段 遗斜率 2 5 “ r a o ．4 8 m 设计耙顶4 9 9 3 2 3 mT V D．宴际井潇 5 ∞5 3 5 m 设计I 巴 低 4 9 9 6 mT v D． 设计井 5 2 7 4 8 7 m 拽 ’ 。 嚣 4 9 细 0 2 0 0 4 O 0 6 0 0 8 o 0 1 0 0 0 1 2 00 0 赢并段 以井 口0 0 N． 0 ． 0 E怍为方位角 0 ． 0 ‘ 田 2 设计 和实碌井■轨连 比较 诖 }t affi 0 ． 3 0 4 m．T、 ， 真垂 直棒鹰 1 钻成一个 井眼直径 为 1 5 2 ．4 ram，中等 曲率半径 的造斜段井服 ．平均造斜率为 2 5 。／ 3 0 ． 4 8 m。最大井斜变化率为 4 3 。／ 3 0 ．4 8 m 2 在真垂直深度 4 9 1 7 ．9 5 m 处开始造斜 ，4 9 9 6 ． 8 9 m处开始水平钻进 ，水平段一 直钻到测量井深 5 3 0 5 ． 3 5 m 处 3 从直井算起 ．总水平位移为 3 4 1 ． 0 7 m。 1 ．造 斜 回收≯ l 3 9 ．7 mm 割缝衬管有很多困难，费用大、耗时间。回 收割缝衬管的计划被放 弃-决定在 1 9 a ．6 8 m m 管 串内安放套管造斜器 。使用 套管造 斜器存在的主要 向题 是原 珊 ㈣ ㈣ ㈣ ㈣ ㈣ ㈣ ㈣ 维普资讯 第2 0卷第1 期 郭泽生 一 口深天然气井的水平侧钻钻井技术 - 3 5 来始新世地层射 的孔和 1 9 3 ． 6 8 ram 管鞋之间的安放位置狭 4 、 。安放套 管造 斜器必须使 其卡瓦总成的上部剐好位于最下面的孔眼 下面 ，这是一个必须认真对待的 问题 ，因 为岿须在有高密度 孔眼的位置开窗穿透套 管 1 1 4 ． 3 ra m，HS D 型套管射孔枪 ，其 射孔密度为 3 9枪／ m 。 套管造斜器既可 用水力式的也可以 用机械 井下移动式套管造斜器。但还是选 择 了井下移动式套管造斜 器，理 由如下 1 考虑到水力式套管造斜器在安 放位置需很高的摩擦压力，用起来要复杂 许多； 2 井下移动式套管造斜器在定 向 前可 随意转 动总成 3 井 下移动式 套管造斜器可 以拆 成两部分运送 ．在井场焊接 、空运也方便 。 2 ．温度 围 3 套管造斜蚤 的安故 井底的 高温带 来的 问题 比较棘手 ，通过研究一些 曲线图可正确组合 定 向工具并采 用合理的过程使工具置于高温下的时间最少。如果这些过程被优化 ， 。 与温度 有关的问题 就 迎 刃而解 了 。 循环温度可降到 比较合适 的值 ，即 1 4 6 ． 1 1 ℃．但定向工具即使静止在很高的 H B S T 下，寿命也会急剧缩短 ，因此，必须采取一 定的办法使工具尽可能少地置 于 HB S T 中， 同时减 少工作负荷 。例如 每次用陀螺仪测量都会使仪器 内部升温 ，在陀螺仪过热前 ， 在 HB S T的环境 中只能测 8 ～1 0个 点。 在该井 的作业过程 中，采用 了一 些特别措施来控制温度 的影响 。工 具一到井底尽 可能快的开泵循环 。钻进前在井底先循环 3 0 4 5 mi n 。由于液动马达的外壳弯 曲度大 ， 下钻时避免在套管内循环 。 钻具在井底 时，停泵 时间要尽可 能少，提 下钻 的时间效率 也非常重 要，要求如大 绳的滑移和切除都必须在下钻前进行 ，以减少钻具在井里的时间。通 过加入润滑剂到钻 井液 中，减少扭矩 。液动 马达的液压负荷被限制在其推荐最大负荷的 5 0 ％以内。 3 ，定向钻并施工 定向钻井工具 的组合 方式被 证明是很合理 的，并按设计完成 了造斜 工作 ，在水平 段稳斜 也很好。9 0 ％的水平段是用转盘钻进的，有 2 7 0 m 是在不得 已的情况下没经过测 量 钻进 的 。 下面的旆工结果说明，在整个钻井过程中，井眼情况一直很好 1 最大提升阻力仅 为 4 ．4 t ； 2 扭矩 为 5 ,4 2 6 1 0 k N．比设计中预测 的稍低 3 所有 的 B H A组件都没有被损坏 4 虽然 反扭矩难以预测 ．但可以通过监测工具面来控制。 维普资讯 3 6 井叠石油井t措喜 1 9 9 9 年3 月 总谭 5 I 1 21 I m 圈 4 Ra t a n l 3水平翻钻井完井后造斜点 附近 结掏圈 4 ．钻头工作情况 可能是采用 了比较保 守的钻井参数 ，可接在液动 马达上 的软 地层用 的镶齿钻头工 作 良好．多数钻头都可 以重新用 。机械钻速用井下液力马达 时为 1 ． 8 3 ～3 ．3 5 m／ h 用转 盘时为 2 ．4 4 ～4 5 7 m／ h 虽然用更大的钻井参数 ，可能会使钻头 的工作效果更好 ，但保 守的钻井参数达到 了更重要的 目的 。例如．没有对定向钻井工具 的造斜起负作用 扭矩 小对定 向马达的影 响降到了最低用最小的钻压得到了 比较理想的机械钻速；施加在 直井段钻柱上的弯 曲负荷也降到了最低 。 5 ．MWD的工作情； 兄 MWD 出问题 是 耽 误 时 间 的主要 原 因 ， 占了钻 水平段 一 半 以上 的 时间 。在施 工 过程 中，找不到 出问题 的原因。定向井公司派来了 3位 MWD 方面的专家到井场解决问题 ． 工具被拆散 ．在一个运行架上加 负荷进行模拟试验 但没有 模拟井下高温和高静态 水 压 。虽然在现场没 有查明出问题的确切原因．但专家们用井场的部件设法组装 了一 套 工具使该井得以钻完 。 作业完成后 ．MWD 工具被送到第三方的检测地进行彻底 的检 查、诊断。结果发现 其根本原因是涡轮罩里的铝磁铁载体被腐蚀 由于腐蚀引起磁铁的磁强度降低 ．使驱动 脉冲发生器转子的磁场与转子联系不上 。 6 ．液动马 达 容积式液动马达的总失效率为 2 5 ％．虽然这 比预测的要大 的多，但只是用于造斜 段的 7 8 l o b e 、3 ．5 s t a g e型液动马达 出过故障 ，4 5 lo b e 、3 ． 5 s t a g e型马达没有一个出 过故障 这是成功完成定向钻井作业 的一个重要原因。 在现场对 出问题 的液 动马达检查 ，发现定子上 的台成橡 胶承受不 了混台 负荷和高 温后对定子／ 转子 的配合间隙检查 ，发现间隙尺寸应增大一些 以允许台成橡胶件受 热 膨胀对坏 掉 的马达 定子上 的台 成橡 胶 的样 品分析 ，发现是制 造投 机 引起的 。因为 7 8 l o b e马达运行速度 比 4 5 l o b e马达低，承受混合负荷和温度 的横跨 的面积太小。 维普资讯 第2 0 卷 第 l 期 郭泽生一口深天然气井的水平侧钻钻井技术 3 7 7 ．绳索式定向工具 绳索式 导 向工具、陀螺仪和湿连接装置被用 来完成特别任务井作为 MWD 的备用 设备。必要的设备由定 向井 公司以第三方服务形式提供。这些工具没预期的那样好，频 繁在井下出问题 由于井很深需要很多时间起下钻 ，绳索式工具出问题特别恼人 。虽然 工具 受热对其效能有影响，但更突出的问题是其工作质量难 以控制 、操 作复杂。 8 钻井液 在整个施 工过程 中，水基 的 HP 0 0 7 ． 钻井液表现 了非常好的性能 。该钻井液体系显 示 了其优 良的热稳定性 、流变学特性和滤失性能。在 井壁稳定 、井眼清洁、扭矩和提 升 方面都没有碰到大问题 唯一的问题是 ，由于 C O 的侵入给控制泥浆 密度造成 了麻烦 钻水平段时泥浆密度比预计的 1 ． 3 8 g ／ c m’ 高出 0 ,0 2 g ／ c m ’ 因为 预测地层压裂梯度为 】 ．5 0 g ／ c m ，保持泥浆密度不高于 】 ． 4 0 g ／ c m 极其重要 当钻遇到气体高积 聚带井引起流 体失重时，保持泥浆密度稳定很 困难 。 快完钻时遇到了轻微的漏失 ，处理漏失主要是努力优化泥浆性 能、改进 操作，如 】 保持薄而韧的泥 饼性能 ； 2 保持好的触变性 3 保持一定的当量循环不变 ， 尽可能减小压力激 动， 压力抽吸。 结论和建议 本井钻完后达 到 了预期的 目的 ，获得 了有商业开采价值 的天然气产量 ，比直井 的 天然气产量高出 4倍。非常好的井眼情况和钻井施工情况表明钻更长的水平井限完全有 可能 ，为了避免钻 穿断层边界，只好停钻 。 对钻这样的井 ，水基 的聚合物钻 井液是 比较理想的，这种钻井 液体系有非常好的 高温稳定性和很强的抗高浓度碳酸盐侵蚀的能力，在整个作业过程 中也容易保持一个稳 定的屈服 点和较低的静切力。 虽然恶劣 的地 层条件对定 向工具 的工作有一些影响，但 是现场 的改造 、调整能减 轻这些 问题的严重 性。今 后相似的作业应该 能少一些麻烦 ，高温下使用 的 MWD 和作 为备用 的绳索式定 向工具 是完成项 目的关键 为了在如此恶劣的地层环境下增加作业 可靠性 ，必须严格遵 守质量保证， 质量控制标准。 现 场可调节的 中等 曲率半径的液力马达具有多种优 良特 性，是 目前钻这 一类型井 眼轨迹最适用 的液力马达。由于高扭矩马达有显著优点，7 8 lo b e马达的动力部分也 应该用 3 ．5 s t a g e 或更长 负荷的分配应跨越在更大的面积上 。对高温井眼中使用的 马达 ，定子， 转子之 间必须有台适的间隙，允许合成橡胶件受热后膨胀 。 译 自 Wo r l dOi I 1 9 9 7 ， 1 0 收稿 日期 1 9 9 8 ． 0 9 - 0 4 维普资讯